ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ КОД—НАПРЯЖЕНИЕ С СУММИРОВАНИЕМ ВЗВЕШЕННЫХ ТОКОВ НА АТТЕНЮАТОРЕ ЛЕСТНИЧНОГО ТИПА
54
УДК 681.335
В. Г. ГАЛАЛУ
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ КОД—НАПРЯЖЕНИЕ С СУММИРОВАНИЕМ ВЗВЕШЕННЫХ ТОКОВ
НА АТТЕНЮАТОРЕ ЛЕСТНИЧНОГО ТИПА
Предложена обобщенная структура преобразователей код—напряжение (ПКН) с суммированием взвешенных токов на аттенюаторе лестничного типа, позволяющая минимизировать число прецизионных резисторов. Приводятся результаты экспериментального исследования 15—16-разрядных ПКН, пригодных для микроэлектронного исполнения.
Ключевые слова: преобразователь код—напряжение, суммирование взвешенных токов, аттенюатор лестничного типа.
Для преобразования 15-разрядного кода в выходное напряжение до двух вольт величина кванта преобразователя код—напряжение (ПКН) должна быть равна 61,03 мкВ и необходимо обеспечить формирование весовых коэффициентов (напряжений разрядов) с абсолютной погрешностью на уровне ±5мкВ. Это достаточно сложная задача, которая требует грамотных технических решений и тщательной настройки отдельных разрядов. В частности, к резисторам аттенюатора предъявляются два основных требования: минимально возможный ТКС (1—5ррm) и приемлемая долговременная стабильность (не хуже 10 ррm в год). Так как стоимость подгонки прецизионных резисторов достаточно высока, то желательно минимизировать число таких резисторов в ПКН. Кроме того, следует учесть возможность гибридного или микроэлектронного исполнения ПКН, что ограничивает величину резисторов (0,5—50 кОм) и общую рассеиваемую мощность (500 мВт). Наиболее полно этим требованиям удовлетворяют ПКН с суммированием токов на аттенюаторах лестничного типа, распространенные в гибридном исполнении. Рассмотрим возможность сокращения количества прецизионных резисторов в таких ПКН.
На рис. 1 представлена известная структура 16-разрядного ЦАП (S1 — ключ, l = 0, M ) с
суммированием одинаковых токов на аттенюаторе R—2R (R1=R, Rc=R, R2=2R). Можно показать, что коэффициент деления каждой ячейки аттенюатора K = 2 и сопротивление нагрузки каждого генератора тока составит 2/3R. Тогда выходное напряжение такого ПКН составит
Uвых
=
2 3
RI
⎛ ⎝⎜
a151
+
a14
1 2
+ a13
1 4
+ ... + a0
1 2n−1
⎞ ⎟⎠
.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
Преобразователи код—напряжение с суммированием взвешенных токов
Максимальное
выходное
напряжение
составит:
Umax
=
2 3
RI
⎡⎢⎣2 −
1⎤ 2n−1 ⎦⎥
≈
4 3
RI
.
55
R1 R2 R2 R2 R1
Rc Rc Rc Rc
S0 S1 … S14 S15
I1 I1
I1 I1
I1
Рис. 1
На рис. 2 представлена структурная схема 16-разрядного ЦАП с суммированием двух взвешенных токов I1 и I2 в каждой узловой точке ( bk , k =1, L ). Каждая ячейка аттенюатора должна обеспечивать значение K=22=4, что возможно при R1=R, сопротивлениях связи Rc=3R и эквивалентных сопротивлениях в каждой узловой точке Rэквi =R.
R1 R2 R2 R2 R1
b1 Rc
b2 Rc
Rc bk Rc bk+1
S0—S1
S1—S2
Si—Si+1
S13—S14
S14—S15
I2 I1
I2 I1
I2 I1
I2 I1
I2 I1
Рис. 2
Из представленной эквивалентной схемы одной ячейки делителя (рис. 3) можно опре-
делить требуемое значение R2:
Rэкв
=
R2 4R R2 + 4R
,
отсюда R2 = 4 3 R . Значения эквивалентного сопротивления нагрузки Rн для каждой пары
генераторов тока I1 и I2 определяются из эквивалентной схемы, представленной на рис. 4.
R2 R1= R
R 4/3R R
Rc=3R
b1 Rc=3R Рис. 3
b2
b1 3R b2 3R b3 Рис. 4
Так как Rн = 4 3 R 4R 4R , Rн = 4 5 R . Примем I1=I, I2=0,5I, тогда выходное напряжение ПКН определится следующим образом:
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
56 В. Г. Галалу
U вых
=
Rн I
⎡⎛ ⎢⎣⎜⎝
a15
+ a14
1 2
⎞ ⎠⎟
+
1 4
⎛ ⎜⎝
a13
+ a12
1 2
⎞ ⎟⎠
+
1 16
⎛ ⎝⎜
a11
+ a10
1 2
⎞ ⎟⎠
+
"
+
16
1 384
⎛ ⎝⎜
a1
+ a0
1 2
⎞⎤ ⎟⎠⎦⎥
.
Максимальное выходное напряжение будет равно:
U max
=
4 5
RI
⎛⎝⎜1 +
1 2
+
1 4
+
1 8
+ ... +
1 2n
⎞ ⎟⎠
≈
8 5
RI
.
На рис. 5 представлена структурная схема 15-разрядного ЦАП с суммированием трех
значений взвешенного тока I1, I2, I3 в каждой узловой точке. Каждая ячейка аттенюатора должна обеспечивать K=23=8, что возможно при R1=R, Rс=7R и эквивалентных сопротивлениях в каждой узловой точке Rэквi =R.
R1 R2
R2 R2
R1
b1 Rc
b2 Rc
b3 Rc
b4 Rc
b5
S0—S2 I3 I2 I1
S3—S5 I3 I2 I1
S6—S8 I3 I2 I1
S9—S11 I3 I2 I1
S12—S14 I3 I2 I1
Рис. 5
Из представленной эквивалентной схемы одной ячейки делителя (рис. 6) можно опре-
делить требуемое значение R2:
Rэкв
=
R2 8R R2 + 8R
,
отсюда R2 = 8 7 R . Эквивалентное сопротивление нагрузки для каждой тройки взвешенных
токов I1, I2, I3 определяется из эквивалентной схемы, приведенной на рис. 7.
R2 R1
R 8/7R R
Rc=7R
b1 Rc=7R Рис. 6
b2
b1 7R b2 7R b3 Рис. 7
Если
Rн
=8
7R,
Rн
=
8R 7
8R
8R .
Выходное
напряжение
такого
ПКН
определится сле-
дующим образом:
U вых
=
8 9
RI
⎡⎛ ⎣⎢⎝⎜
a14
+ a13
1 2
+ a12
1 4
⎞ ⎠⎟
+
1 8
⎛ ⎜⎝
a11
+ a10
1 2
+ a9
1 4
⎞ ⎠⎟
+
"
+
1 2
⎛ ⎝⎜
a2
+ a1
1 2
+
1 4
а0
⎞⎤ ⎟⎠⎥⎦
.
Максимальное
выходное
напряжение
будет
равно:
U max
≈
16 9
RI
.
Действуя в соответствии с предложенным алгоритмом, можно легко определить тре-
буемые значения резисторов аттенюатора R1, R2, Rс для произвольного числа генераторов тока, подключаемых к каждой узловой точке.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
Преобразователи код—напряжение с суммированием взвешенных токов
57
Введем следующие обозначения: n — число разрядов преобразуемого двоичного кода;
М — число взвешенных токов, суммируемых в каждом узле; L — число узловых точек.
Если принять R1=R, то в общем случае получим следующее: — разрядность ПКН определяется произведением
n = МL,
(1)
— сопротивление связи Rс между ячейками аттенюатора Rc=(2М–1)R,
— внутренние резисторы аттенюатора R2
(2)
( )R2 =
2M . 2M −1 R
(3)
Эквивалентное сопротивление нагрузки Rн для каждого узла аттенюатора будет следующим:
( )Rн =
2M . 2M −1 R
(4)
Максимальное выходное напряжение такого ПКН будет равно:
∑ ∑Umax
=
2M 2M +
1
RI
L k =1
2(k
1
−1)M
⎛M 1 ⎝⎜⎜ i=1 2(i−1)
aLM −(k−1)M −i+1 ⎟⎟⎞⎠.
(5)
Для управления переключением разрядных токов в таком ПКН необходимо знать максималь-
ное изменение потенциалов в узловых точках аттенюатора. Для ПКН с суммированием рав-
ных токов на аттенюаторе типа „R-2R“ это превышение над выходным напряжением известно
и составляет 1,5Umax. Очевидно, что для ПКН с суммированием взвешенных токов на образцовом сопротивлении это превышение будет нулевым.
В таблице представлены расчетные значения резисторов аттенюатора для различного
числа двоично-взвешенных токов М и количества узловых точек L. Очевидно, что при М=1 и
L=16 схема будет представлять собой ПКН с суммированием равных токов на аттенюаторе
„R-2R“. Основной недостаток этого ПКН — большое количество прецизионных резисторов
(49). Другой крайний случай — М=16, L=1 — представляет собой ПКН с суммированием
взвешенных токов на входе операционного усилителя. Основной недостаток этого варианта
ПКН: большой динамический диапазон взвешенных токов (и резисторов), который трудно
реализовать в микроэлектронном исполнении. Промежуточные варианты дают определенные
преимущества, в частности, по количеству прецизионных резисторов и точности суммирова-
ния разрядных токов.
Параметр
Значение
n 16 16 15 16 15 16
М l 2 3 4 5 16
L 16 8 5 4 3 1
K=2М 2 4 8 16 32 216
Rc R 3R 7R 15R 31R ∞
R2 2R 4/3R 8/7R 16/15R 32/31R R
Rн
2/3R 4/5R 8/9R 16/17R 32/33R
R
Rатт
33 17
9
7
5
0
R 49 33 24 23 20 16
Для проверки основных положений рассмотренные структуры были исследованы экспериментально для вариантов с 4 и 5 узловыми точками, Проверялись следующие
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
58 В. Г. Галалу
характеристики: соответствие эквивалентных сопротивлений нагрузки в узловых точках теоретическим значениям; значения коэффициента деления каждой ячейки аттенюатора; пропорциональность выходных напряжений весовым коэффициентам двоичного ряда.
После подбора резисторов аттенюатора проверялись эквивалентные сопротивления нагрузки в каждой узловой точке — они соответствовали теоретическим с относительной погрешностью ±0,5 %. В режиме делителя напряжений при одновременном подключении всех генераторов тока к одной из узловых точек проверялось значение коэффициента деления между ячейками. И, наконец, поочередное подключение взвешенных генераторов тока к каждой из узловых точек позволяет проверить возможность формирования требуемых весовых коэффициентов.
Обе проверенные структуры показали возможность формирования требуемых весовых коэффициентов двоичного ряда при регулировке расчетных взвешенных токов в пределах ±0,5 %. Кроме того, проверялся результат суммирования весовых коэффициентов в разных узловых точках. Относительная погрешность суммирования из-за влияния внутренних сопротивлений генераторов тока, выполненных по каскодной схеме, не превышала 0,01 %.
Для проведения прецизионных измерений использовался вольтметр универсальный В178. Резисторы аттенюатора выбирались из рядов Е-96 и Е-192 типов С1-29, С1-31 класса 0,1, номиналы подбирались с точностью ±0,5 Ом.
Разработанная структура ПКН с суммированием взвешенных токов в узловых точках аттенюатора обеспечивает формирование требуемых выходных напряжений для двоичного кода.
Метод суммирования взвешенных токов позволяет в 1,5—2 раза уменьшить количество прецизионных резисторов и обеспечивает возможность микроэлектронного исполнения ПКН высокой точности (погрешность 0,01 %).
Следует отметить, что современные технологии напыления прецизионных резисторов обеспечивают погрешность отношений резисторов аттенюатора на уровне 0,1 %, т.е. резисторы аттенюатора не нужно подгонять. Подстраивать необходимо только токозадающие резисторы генераторов тока (16 штук).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Galalu V. G. Digital analog converter for Fibonacci code // Мат. междунар. конф. „Оптимальные методы решения научных и практических задач“. Таганрог, 2005. Ч. 3. С. 16—20.
2. Ратхор Т. С. Цифровые измерения. АЦП / ЦАП. М.: Техносфера, 2006. 392 с.
Валентин Гаврилович Галалу
Сведения об авторе — канд. техн. наук, доцент; Технологический институт Южного феде-
рального университета, кафедра автоматизированных систем научных исследований и экспериментов, Таганрог
Рекомендована кафедрой автоматизированных систем научных исследований и экспериментов
Поступила в редакцию 05.08.08 г.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
УДК 681.335
В. Г. ГАЛАЛУ
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ КОД—НАПРЯЖЕНИЕ С СУММИРОВАНИЕМ ВЗВЕШЕННЫХ ТОКОВ
НА АТТЕНЮАТОРЕ ЛЕСТНИЧНОГО ТИПА
Предложена обобщенная структура преобразователей код—напряжение (ПКН) с суммированием взвешенных токов на аттенюаторе лестничного типа, позволяющая минимизировать число прецизионных резисторов. Приводятся результаты экспериментального исследования 15—16-разрядных ПКН, пригодных для микроэлектронного исполнения.
Ключевые слова: преобразователь код—напряжение, суммирование взвешенных токов, аттенюатор лестничного типа.
Для преобразования 15-разрядного кода в выходное напряжение до двух вольт величина кванта преобразователя код—напряжение (ПКН) должна быть равна 61,03 мкВ и необходимо обеспечить формирование весовых коэффициентов (напряжений разрядов) с абсолютной погрешностью на уровне ±5мкВ. Это достаточно сложная задача, которая требует грамотных технических решений и тщательной настройки отдельных разрядов. В частности, к резисторам аттенюатора предъявляются два основных требования: минимально возможный ТКС (1—5ррm) и приемлемая долговременная стабильность (не хуже 10 ррm в год). Так как стоимость подгонки прецизионных резисторов достаточно высока, то желательно минимизировать число таких резисторов в ПКН. Кроме того, следует учесть возможность гибридного или микроэлектронного исполнения ПКН, что ограничивает величину резисторов (0,5—50 кОм) и общую рассеиваемую мощность (500 мВт). Наиболее полно этим требованиям удовлетворяют ПКН с суммированием токов на аттенюаторах лестничного типа, распространенные в гибридном исполнении. Рассмотрим возможность сокращения количества прецизионных резисторов в таких ПКН.
На рис. 1 представлена известная структура 16-разрядного ЦАП (S1 — ключ, l = 0, M ) с
суммированием одинаковых токов на аттенюаторе R—2R (R1=R, Rc=R, R2=2R). Можно показать, что коэффициент деления каждой ячейки аттенюатора K = 2 и сопротивление нагрузки каждого генератора тока составит 2/3R. Тогда выходное напряжение такого ПКН составит
Uвых
=
2 3
RI
⎛ ⎝⎜
a151
+
a14
1 2
+ a13
1 4
+ ... + a0
1 2n−1
⎞ ⎟⎠
.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
Преобразователи код—напряжение с суммированием взвешенных токов
Максимальное
выходное
напряжение
составит:
Umax
=
2 3
RI
⎡⎢⎣2 −
1⎤ 2n−1 ⎦⎥
≈
4 3
RI
.
55
R1 R2 R2 R2 R1
Rc Rc Rc Rc
S0 S1 … S14 S15
I1 I1
I1 I1
I1
Рис. 1
На рис. 2 представлена структурная схема 16-разрядного ЦАП с суммированием двух взвешенных токов I1 и I2 в каждой узловой точке ( bk , k =1, L ). Каждая ячейка аттенюатора должна обеспечивать значение K=22=4, что возможно при R1=R, сопротивлениях связи Rc=3R и эквивалентных сопротивлениях в каждой узловой точке Rэквi =R.
R1 R2 R2 R2 R1
b1 Rc
b2 Rc
Rc bk Rc bk+1
S0—S1
S1—S2
Si—Si+1
S13—S14
S14—S15
I2 I1
I2 I1
I2 I1
I2 I1
I2 I1
Рис. 2
Из представленной эквивалентной схемы одной ячейки делителя (рис. 3) можно опре-
делить требуемое значение R2:
Rэкв
=
R2 4R R2 + 4R
,
отсюда R2 = 4 3 R . Значения эквивалентного сопротивления нагрузки Rн для каждой пары
генераторов тока I1 и I2 определяются из эквивалентной схемы, представленной на рис. 4.
R2 R1= R
R 4/3R R
Rc=3R
b1 Rc=3R Рис. 3
b2
b1 3R b2 3R b3 Рис. 4
Так как Rн = 4 3 R 4R 4R , Rн = 4 5 R . Примем I1=I, I2=0,5I, тогда выходное напряжение ПКН определится следующим образом:
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
56 В. Г. Галалу
U вых
=
Rн I
⎡⎛ ⎢⎣⎜⎝
a15
+ a14
1 2
⎞ ⎠⎟
+
1 4
⎛ ⎜⎝
a13
+ a12
1 2
⎞ ⎟⎠
+
1 16
⎛ ⎝⎜
a11
+ a10
1 2
⎞ ⎟⎠
+
"
+
16
1 384
⎛ ⎝⎜
a1
+ a0
1 2
⎞⎤ ⎟⎠⎦⎥
.
Максимальное выходное напряжение будет равно:
U max
=
4 5
RI
⎛⎝⎜1 +
1 2
+
1 4
+
1 8
+ ... +
1 2n
⎞ ⎟⎠
≈
8 5
RI
.
На рис. 5 представлена структурная схема 15-разрядного ЦАП с суммированием трех
значений взвешенного тока I1, I2, I3 в каждой узловой точке. Каждая ячейка аттенюатора должна обеспечивать K=23=8, что возможно при R1=R, Rс=7R и эквивалентных сопротивлениях в каждой узловой точке Rэквi =R.
R1 R2
R2 R2
R1
b1 Rc
b2 Rc
b3 Rc
b4 Rc
b5
S0—S2 I3 I2 I1
S3—S5 I3 I2 I1
S6—S8 I3 I2 I1
S9—S11 I3 I2 I1
S12—S14 I3 I2 I1
Рис. 5
Из представленной эквивалентной схемы одной ячейки делителя (рис. 6) можно опре-
делить требуемое значение R2:
Rэкв
=
R2 8R R2 + 8R
,
отсюда R2 = 8 7 R . Эквивалентное сопротивление нагрузки для каждой тройки взвешенных
токов I1, I2, I3 определяется из эквивалентной схемы, приведенной на рис. 7.
R2 R1
R 8/7R R
Rc=7R
b1 Rc=7R Рис. 6
b2
b1 7R b2 7R b3 Рис. 7
Если
Rн
=8
7R,
Rн
=
8R 7
8R
8R .
Выходное
напряжение
такого
ПКН
определится сле-
дующим образом:
U вых
=
8 9
RI
⎡⎛ ⎣⎢⎝⎜
a14
+ a13
1 2
+ a12
1 4
⎞ ⎠⎟
+
1 8
⎛ ⎜⎝
a11
+ a10
1 2
+ a9
1 4
⎞ ⎠⎟
+
"
+
1 2
⎛ ⎝⎜
a2
+ a1
1 2
+
1 4
а0
⎞⎤ ⎟⎠⎥⎦
.
Максимальное
выходное
напряжение
будет
равно:
U max
≈
16 9
RI
.
Действуя в соответствии с предложенным алгоритмом, можно легко определить тре-
буемые значения резисторов аттенюатора R1, R2, Rс для произвольного числа генераторов тока, подключаемых к каждой узловой точке.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
Преобразователи код—напряжение с суммированием взвешенных токов
57
Введем следующие обозначения: n — число разрядов преобразуемого двоичного кода;
М — число взвешенных токов, суммируемых в каждом узле; L — число узловых точек.
Если принять R1=R, то в общем случае получим следующее: — разрядность ПКН определяется произведением
n = МL,
(1)
— сопротивление связи Rс между ячейками аттенюатора Rc=(2М–1)R,
— внутренние резисторы аттенюатора R2
(2)
( )R2 =
2M . 2M −1 R
(3)
Эквивалентное сопротивление нагрузки Rн для каждого узла аттенюатора будет следующим:
( )Rн =
2M . 2M −1 R
(4)
Максимальное выходное напряжение такого ПКН будет равно:
∑ ∑Umax
=
2M 2M +
1
RI
L k =1
2(k
1
−1)M
⎛M 1 ⎝⎜⎜ i=1 2(i−1)
aLM −(k−1)M −i+1 ⎟⎟⎞⎠.
(5)
Для управления переключением разрядных токов в таком ПКН необходимо знать максималь-
ное изменение потенциалов в узловых точках аттенюатора. Для ПКН с суммированием рав-
ных токов на аттенюаторе типа „R-2R“ это превышение над выходным напряжением известно
и составляет 1,5Umax. Очевидно, что для ПКН с суммированием взвешенных токов на образцовом сопротивлении это превышение будет нулевым.
В таблице представлены расчетные значения резисторов аттенюатора для различного
числа двоично-взвешенных токов М и количества узловых точек L. Очевидно, что при М=1 и
L=16 схема будет представлять собой ПКН с суммированием равных токов на аттенюаторе
„R-2R“. Основной недостаток этого ПКН — большое количество прецизионных резисторов
(49). Другой крайний случай — М=16, L=1 — представляет собой ПКН с суммированием
взвешенных токов на входе операционного усилителя. Основной недостаток этого варианта
ПКН: большой динамический диапазон взвешенных токов (и резисторов), который трудно
реализовать в микроэлектронном исполнении. Промежуточные варианты дают определенные
преимущества, в частности, по количеству прецизионных резисторов и точности суммирова-
ния разрядных токов.
Параметр
Значение
n 16 16 15 16 15 16
М l 2 3 4 5 16
L 16 8 5 4 3 1
K=2М 2 4 8 16 32 216
Rc R 3R 7R 15R 31R ∞
R2 2R 4/3R 8/7R 16/15R 32/31R R
Rн
2/3R 4/5R 8/9R 16/17R 32/33R
R
Rатт
33 17
9
7
5
0
R 49 33 24 23 20 16
Для проверки основных положений рассмотренные структуры были исследованы экспериментально для вариантов с 4 и 5 узловыми точками, Проверялись следующие
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1
58 В. Г. Галалу
характеристики: соответствие эквивалентных сопротивлений нагрузки в узловых точках теоретическим значениям; значения коэффициента деления каждой ячейки аттенюатора; пропорциональность выходных напряжений весовым коэффициентам двоичного ряда.
После подбора резисторов аттенюатора проверялись эквивалентные сопротивления нагрузки в каждой узловой точке — они соответствовали теоретическим с относительной погрешностью ±0,5 %. В режиме делителя напряжений при одновременном подключении всех генераторов тока к одной из узловых точек проверялось значение коэффициента деления между ячейками. И, наконец, поочередное подключение взвешенных генераторов тока к каждой из узловых точек позволяет проверить возможность формирования требуемых весовых коэффициентов.
Обе проверенные структуры показали возможность формирования требуемых весовых коэффициентов двоичного ряда при регулировке расчетных взвешенных токов в пределах ±0,5 %. Кроме того, проверялся результат суммирования весовых коэффициентов в разных узловых точках. Относительная погрешность суммирования из-за влияния внутренних сопротивлений генераторов тока, выполненных по каскодной схеме, не превышала 0,01 %.
Для проведения прецизионных измерений использовался вольтметр универсальный В178. Резисторы аттенюатора выбирались из рядов Е-96 и Е-192 типов С1-29, С1-31 класса 0,1, номиналы подбирались с точностью ±0,5 Ом.
Разработанная структура ПКН с суммированием взвешенных токов в узловых точках аттенюатора обеспечивает формирование требуемых выходных напряжений для двоичного кода.
Метод суммирования взвешенных токов позволяет в 1,5—2 раза уменьшить количество прецизионных резисторов и обеспечивает возможность микроэлектронного исполнения ПКН высокой точности (погрешность 0,01 %).
Следует отметить, что современные технологии напыления прецизионных резисторов обеспечивают погрешность отношений резисторов аттенюатора на уровне 0,1 %, т.е. резисторы аттенюатора не нужно подгонять. Подстраивать необходимо только токозадающие резисторы генераторов тока (16 штук).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Galalu V. G. Digital analog converter for Fibonacci code // Мат. междунар. конф. „Оптимальные методы решения научных и практических задач“. Таганрог, 2005. Ч. 3. С. 16—20.
2. Ратхор Т. С. Цифровые измерения. АЦП / ЦАП. М.: Техносфера, 2006. 392 с.
Валентин Гаврилович Галалу
Сведения об авторе — канд. техн. наук, доцент; Технологический институт Южного феде-
рального университета, кафедра автоматизированных систем научных исследований и экспериментов, Таганрог
Рекомендована кафедрой автоматизированных систем научных исследований и экспериментов
Поступила в редакцию 05.08.08 г.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2010. Т. 53, № 1