ПОСТРОЕНИЕ ТРАКТА ПРИВЕДЕНИЯ АКТИВНОГО СИНТЕЗАТОРА ЧАСТОТ
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
19
УДК 621.396
Ю. А. НИКИТИН
ПОСТРОЕНИЕ ТРАКТА ПРИВЕДЕНИЯ АКТИВНОГО СИНТЕЗАТОРА ЧАСТОТ
Рассмотрены различные варианты построения тракта приведения кольца импульсно-фазовой автоподстройки частоты. Определены коэффициенты умножения помех, приходящих с опорным колебанием и попадающих в полосу прозрачности кольца, и предложены способы их уменьшения.
Ключевые слова: импульсно-фазовая автоподстройка частоты, тракт приведения, конечный автомат, дискретные побочные спектральные составляющие.
Построение широкополосных синтезаторов в СВЧ-диапазоне связано с необходимостью синтеза качественного сигнала с минимальным уровнем побочных спектральных составляющих при заданном шаге сетки частот [1—6].
Глобальную задачу синтеза СВЧ-колебаний с заданным качеством целесообразно разделить на локальные, подчиненные общей идеологии построения системы синтеза частот (ССЧ). Для синтеза сетки частот с малым и сверхмалым шагом можно использовать специализированный синтезатор, например многокольцевой активный синтезатор на основе колец импульсно-фазовой автоподстройки частоты (ИФАП) или пассивный цифровой синтезатор (ПЦС); перенос полученного колебания в требуемый СВЧ-диапазон можно возложить на тракт переноса (приведения) — ТП — на основе умножающего или синтезаторного кольца ИФАП.
При проектировании ТП умножающего кольца ИФАП следует учитывать, что он вносит существенный вклад в преобразование и усиление шумов ССЧ [2,7].
Цель настоящей статьи — сравнительный анализ трактов приведения активных цифровых синтезаторов частот.
Отметим, что на качество синтезируемого (умножаемого) колебания значительное влияние оказывают низкочастотные флуктуации и шумы, т.е. приходящие с опорным колебанием побочные спектральные составляющие (ПСС), формируемые операционными узлами синтезатора.
Прямое умножение с большой кратностью низкочастотного опорного колебания (выходной частоты ПЦС) FопНЧ нежелательно вследствие значительного ухудшения спектрального состава выходного колебания ССЧ с частотой fвыхВЧ, поскольку в N раз возрастают помехи (шумовые и дискретные ПСС) исходного колебания FопНЧ; здесь N — параметр тракта приведения умножающего кольца ИФАП. Как правило [7, 8], под дискретными ПСС (ДПСС) понимают помехи, отличающиеся от выходного колебания fвыхВЧ на частоту, кратную шагу сетки ±FS; к ДПСС относят и комбинационные составляющие на выходе смесителей (сумматоров частот).
Рассмотрим варианты построения трактов приведения цифровой ССЧ на основе кольца ИФАП. Будем считать, что ТП входит в структуру кольца ИФАП, которая имеет один (сигнальный) вход для частоты опорного колебания fопВЧ и один (сигнальный) выход для частоты синтезируемого колебания fвыхВЧ (рис. 1). Дополнительные сигналы, например колебание с частотой Fд, в рассматриваемых далее ТП когерентны величинам fопВЧ и fвыхВЧ.
На рис.1 приняты следующие обозначения: ПГ — перестраиваемый генератор (генератор, управляемый либо напряжением, либо током); ЧФД — частотно-фазовый детектор; петлевой ФНЧ — фильтр нижних частот (предназначен для фильтрации помех, приходящих с
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
20 Ю. А. Никитин
частотой FопНЧ, и фильтрации гармоник частот FS и FопНЧ); КА — конечный автомат (цифровое устройство, переключающееся в дискретные моменты времени и имеющее конечное чис-
ло устойчивых состояний, т.е. обладающее конечной памятью); FКА — тактовая частота на входе КА; FТП — частота на выходе тракта приведения (входе ЧФД); R — параметр КА, коэффициент передачи по частоте тракта опорного колебания; Упр.1, 2 — цифровые входы
(шины) управления операционными узлами синтезатора (являются служебными и на общ-
ность рассмотрения схемы не влияют).
fвыхВЧ
Тракт приведения
ПГ От ПГ
±
FКА = fвыхВЧ ± Fд
КА1 ( :N )
Упр.1
Петлевой ФНЧ
Fд fопВЧ
ЧФД
FТП = FКА/N
FопНЧ = fопВЧ/R
КА2 ( :R )
Упр. 2
Рис. 1
Введем дополнительные параметры, используемые в дальнейшем для сравнения раз-
личных вариантов ТП колец ИФАП:
Nэ = fвыхВЧ/FS (эквивалентный коэффициент умножения ТП); Nш = fвыхВЧ/FопНЧ (коэффициент умножения помех (шумов));
Kк = Nэ Nш (коэффициент, характеризующий качество ТП).
При активном цифровом синтезе частот кольцо ИФАП с помощью конечного автомата
приводит частоту
fвыхВЧ ∈ {(fmax … fmin) ∩ (nFS) ∩ FопНЧ}
(1)
к частоте FопНЧ таким образом, чтобы выполнялось условие когерентности. Условие (ква-
зи)когерентности для синтезаторной системы ИФАП можно записать в виде
(∆fвыхВЧ)/(∆FопНЧ) = (fвыхВЧ)/(FопНЧ) = N
(в статистическом смысле — на интервале наблюдения), где ∆FопНЧ и ∆fвыхВЧ — отклонение частот соответственно опорного и выходного колебания от номинального значения.
В качестве КА обычно используют счетчики импульсов — делители с переменным (целочисленным) коэффициентом деления (ДПКД) или делители с дробно-переменным коэффициентом деления (ДДПКД). Иногда в качестве КА применяют пассивные цифровые синтезаторы частот [6, 7]. При этом коэффициент R = P/Q, где P — емкость накапливающего сумматора (НС), его модуль, а Q — число, записанное на его вход. Используют также ПЦС, построенные на основе ДДПКД.
Выражение для выходной частоты умножающего (синтезаторного) кольца ИФАП можно записать в виде
fвыхВЧ = fопВЧN/R = FопНЧN. Возможны три варианта построения тракта приведения частоты ПГ к частоте сравнения — аналоговый, цифровой или цифроаналоговый. В первом случае ТП реализуется в виде аналогового перемножителя — сумматора частот (смесителя). При этом N=1 и кольцо ИФАП, строго говоря, является фильтрующим, а не синтезаторным. Его можно использовать для вложения сеток (мелкой сетки в крупную)
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
21
в рамках структуры ССЧ, а также для переноса колебания синтезируемой частоты в требуе-
мый диапазон [9]. Действительно, fвыхВЧ = FКА ± Fд = FопНЧN ± Fд; если Fд > FКА, то на выходе кольца ИФАП наблюдается инверсия спектра.
Во втором случае ТП реализуется в виде конечного автомата. Кольцо ИФАП с цифро-
вым ТП является синтезаторным, что позволяет перестраивать выходную частоту с требуе-
мым шагом. КА может быть составным: в начале тракта — быстродействующий счетчик им-
пульсов с небольшим постоянным коэффициентом деления (например, в H раз), а далее —
основной КА с коэффициентом деления N. Тогда шаг сетки синтезируемых частот FS увеличивается в H раз, а эквивалентный коэффициент деления Nэ = HN. Подчеркнем, что такое решение вынужденное и связано с недостаточным быстродействием основного КА.
В третьем случае частота FКА понижается с помощью аналогового смесителя. Построение цифроаналоговых ТП осуществляется в СВЧ-диапазонах в тех случаях, когда быстродей-
ствие цифровой элементной базы ДПКД недостаточно для приведения частоты fвыхВЧ к частоте FопНЧ [1, 6]. Кроме того, такое построение ТП позволяет уменьшить коэффициент умножения помех, приходящих с опорным колебанием, что существенно при формировании преци-
зионных колебаний.
Введение дробности в ДПКД тракта приведения при изначальном значении FS уменьшает требуемый коэффициент деления N + Q/Р, что обеспечивает снижение уровня шума вы-
ходного колебания синтезатора.
Отметим следующий важный факт: элементы кольца ИФАП — формирователи импуль-
сов, накапливающие сумматоры, ДПКД (ДДПКД), ЧФД — генерируют собственные, как пра-
вило, низкочастотные шумы; эти шумы попадают в полосу прозрачности кольца fп и в полосе расстроек от 0 до fп ухудшают форму спектральной линии выходного колебания. Поэтому уровень собственных шумов синтезатора необходимо учитывать при расчете любого кольца
ИФАП.
Проанализируем механизм передачи помех, приходящих с опорным колебанием, на вы-
ход кольца ИФАП. Запишем в операторной форме выражение для коэффициента передачи
разомкнутого астатического синтезаторного кольца [9]:
GN (s)
=
K
D
KV
Kи
(s)Kф
(s)
1 sN
=
G1(s) , N
где G1(s) — операторный коэффициент передачи разомкнутого кольца с единичной обратной
связью (N=1); KD = 1/2π — статический коэффициент передачи ЧФД; KV = fвыхВЧ max – fвыхВЧ min =
= SПГ E — полоса перестройки ПГ, здесь SПГ — крутизна управляющей характеристики ПГ,
E—
размах
управляющего
напряжения
на
входе
ПГ;
Kи
(s)
=
1
+ sTи sTD
— операторный коэф-
фициент передачи изодромного (дифференцирующего) звена, здесь Tи — постоянная времени
изодромного звена, TD — постоянная времени ЧФД; Kф (s) — операторный коэффициент пе-
редачи петлевого фильтра нижних частот.
Для предварительного (качественного) анализа фильтрующих свойств кольца ИФАП
принято считать, что петлевой ФНЧ отсутствует и Kф(s)=1. Характеристики бесфильтрового кольца с единичной обратной связью наиболее просты в построении и наглядны при анализе.
Коэффициент передачи фазовых шумов ν опорного сигнала на выход замкнутой систе-
мы ИФАП с единичной обратной связью (ОС) можно представить в следующем виде:
Φ1ν
(s) =
Θ ν
=
1
G1 (s) + G1 (s
)
,
(2)
где Θ — фазовые шумы на выходе замкнутого кольца ИФАП.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
22 Ю. А. Никитин
Логарифмические амплитудно-частотные характеристики (ЛАХ) G1(s) и Φ1ν(s) приведены на рис. 2, где fи =1/Tи — частота изодромного звена; fф — частота среза петлевого ФНЧ. Цифрами обозначены нормированные к единичной крутизне (единичная крутизна равна 6 дБ/окт или, что то же самое, 20 дБ/дек) участки асимптотических ЛАХ [10, 11].
G1(f)
–2
Φ1ν(f)
–1
fи fп
FопНЧ/2 lg(f/fп)
fф 0
Рис. 2
Анализ рис. 2 и формулы (2) показывает, что для помех, приходящих с опорным коле-
банием, кольцо ИФАП является фильтром нижних частот с частотой fп и коэффициентом передачи в полосе прозрачности кольца, равным единице. Иными словами, кольцо ИФАП с
единичной ОС не усиливает помехи, приходящие с опорным колебанием. Крутизну следяще-
го фильтра на основе кольца ИФАП можно увеличивать, повышая порядок петлевого ФНЧ,
обеспечивая при этом необходимый запас по фазе на частоте fп. Для умножающего кольца формула (2) изменится:
ΦNν (s) =
G1(s) 1+ GN (s)
=
GN (s) 1+ GN (s)
N
=
Φ1ν N
.
(3)
Соответствующий формуле (3) график показан на рис. 3, здесь же для сравнения пунк-
тиром приведен график G1(f) для кольца с единичной обратной связью.
GN(f)
G1(f)
ΦNν(f) Φ1ν(f)
20 lg Nш
lg(f/fп)
FопНЧ/2
20 lg N
fпN
fп1
fф
Рис. 3
Представленные графики (рис. 2, 3) и формулы (2), (3) показывают, как изменяются фильтрующие свойства кольца при неединичной обратной связи. Вывод заключается в том, что кольцо ИФАП в Nш раз умножает низкочастотные флуктуации опорного колебания [7, 8],
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
23
попадающие в полосу его прозрачности fп; поэтому необходимо стремиться к минимизации коэффициента деления N в цепи обратной связи кольца ИФАП.
Рассмотрим способы уменьшения коэффициента умножения помех Nш при обеспечении требуемого значения FS в диапазоне выходных частот.
Задача минимизации уровня помех, приходящих с опорным колебанием, сводится не
только к выбору элементной базы, но, прежде всего, к оптимизации построения ТП.
Тракт приведения синтезаторного кольца ИФАП (см. рис. 1) реализуется в виде делите-
ля частоты (ДПКД или ДДПКД) в цепи обратной связи. В кольце с ДПКД шаг FS = const и N ≡ Nэ ≡ Nш , Kк = 1.
Уменьшения Nш можно достигнуть введением дробности в ДПКД, т.е. применением ДДПКД. В этом случае FS = fопВЧ (РR) , где Р — значение модуля дробности (емкость НС).
Ограничением величины FS (числа разрядов дробности) служит значение полосы прозрачности кольца ИФАП, т.е. FS > fп .
Уменьшить коэффициент деления ТП умножающего кольца ИФАП можно не только вве-
дением дробности, но и введением дополнительного колебания — частоты Fд, что позволяет уменьшить требуемое значение Nш при сохранении Nэ. Рассмотрим данный подход подробнее.
Формулу (1) можно переписать в виде N∈(Nmax … Nmin), что позволяет сделать вполне определенный вывод: коэффициент деления N в синтезаторном кольце ИФАП можно умень-
шить лишь до N∈{(Nmax – Nmin) … 1}. Для этого необходимо ввести в ТП синтезаторного кольца частоту Fд, когерентную выходному колебанию (рис. 4).
Петлевой ФНЧ
ЧФД
FопНЧ
КА1
fопВЧ
Тракт приведения FКА2 = fвыхВЧ ± Fд
Упр.1
ПГ ± КА2 Упр. 2
fвыхВЧ Упр. доп
Fд ССЧдоп
FопНЧ доп
Рис. 4
Частоту Fд можно сформировать либо умножением частоты fопВЧ, либо с помощью алгебраических преобразований частот, формируемых внутри структуры ССЧ. При больших
кратностях умножения, что характерно для СВЧ-синтеза, наилучшим решением является ис-
пользование дополнительной петли синтезаторной ИФАП. Однако при широкополосном
синтезе выигрыш от введения частоты Fд уменьшается. Поэтому для ее формирования применяют дополнительный синтезатор с крупным шагом и перекрытием по частоте, таким же,
как и в основном кольце. В рассматриваемых синтезаторных кольцах значение Nш можно минимизировать применительно к конкретным задачам и требованиям.
Возможен другой — нониусный целочисленный — вариант построения тракта приведения
цифрового синтезатора частоты (рис. 5) [12]. В этом случае частоту fвыхВЧ путем деления уменьшают в L и M раз, а затем вычитают, получая на выходе смесителя разностную частоту FопНЧ.. Коэффициент Nш становится меньше коэффициента Nэ. В этом случае частота опорного колебания умножается в LM раз, а помехи, приходящие с опорным колебанием, — в М раз (М>L). Одно-
временно величина FS возрастает в Kк раз и становится неравномерной по диапазону. При
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
24 Ю. А. Никитин
нониусном целочисленном варианте построения ТП коэффициент шума по верхней оценке
практически не изменяется по сравнению с классическим ТП на основе ДПКД (ДДПКД), но
эквивалентный коэффициент деления Nэ увеличивается в соответствии с выражением
Nэ
=
LM L−M
;
Nш
= max{L, M} ;
Kк
=
min{L, M}.
Наибольший
практический
интерес
представляет
случай
M
=
L
+
A.
Тогда
Nэ
=
LM A
=
=
L(L + A
A)
.
При
A
=
1
Nэ = LM = L(L +1),
Nш
= L +1,
Kк
= L.
Тракт приведения
fвыхВЧ
:L
±
FТП К ЧФД
:M
Рис. 5
Следует отметить, что уровень шума на выходе нониусного целочисленного ТП (см. рис. 5) будет выше на 3 дБ, чем шумы на выходе обычного ТП (см. рис. 1), если шумы на выходе делителя L и делителя M статистически независимы, а амплитуды их сигналов равны.
В табл. 1 приведены значения Nэ, Nш и Kк для некоторых пар значений L и L+1 при нониусном целочисленном варианте построения тракта приведения.
Таблица 1
L L+1 Nэ Nш Kк
2 3 632
3 4 12 4 3
4 5 20 5 4
5 6 30 6 5
6 7 42 7 6
7 8 56 8 7
8 9 72 9 8
9
10
90 10
9
10 11 110 11 10
16 17 272 17 16
32 33 1056 33 32
Во всех вариантах нониусного ТП между выходом смесителя и входом ЧФД можно
включать пассивный цифровой синтезатор (КА1) с коэффициентом деления P/Q, а коэффициенты M и N зафиксировать (рис. 6). Значение Nш увеличится в P/Q раз, но коэффициент Kк останется прежним. Шаг сетки синтезируемых частот и его неравномерность будут практиче-
ски полностью определяться возможностями ПЦС.
Возможен и другой вариант построения тракта. Делитель опорного колебания R заме-
няют на ПЦС при постоянных значениях M и N. В этом случае кольцо выполняет функцию
высокократного умножителя выходной частоты ПЦС, а требуемый шаг сетки реализуют с
помощью ПЦС в R-тракте (КА2): см. рис. 6. Нониусный ТП можно видоизменить путем введения дробности в одну из его ветвей
(см. рис. 6). Суть метода заключается в параллельном делении частоты fвыхВЧ и взаимном вычитании полученных результатов:
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
25
FТП
=
fвыхВЧ
⎛ ⎜⎝
1 N
−
M
1 + A/
B
⎞ ⎟⎠
.
Примем коэффициент деления первого нониусного делителя равным N, а коэффициент
второго (дробного) нониусного делителя — равным M + A B . В общем случае эквивалент-
ный коэффициент деления нониусного тракта
Nэ
=
MB + A − N (MB +
NB A)
.
Наиболее интересен частный случай: M=N=B, A=1. Тогда
Nэ = N (N 2 + 1) ,
Nш
=
N
+
1 N
≈
N
,
Kк
=
N 2 ⎛⎜⎝ N N+
+
1 N
1
N
⎞⎟⎠
=
N2
.
В результате выходная частота синтезатора
fвыхВЧ = fопНЧ Nэ = fопНЧ N (N 2 + 1) .
ПГ fвыхВЧ
:N М+А/В
±
FТП FТП
КА1 Упр. 1
ЧФД
FопНЧ
FопНЧ
КА2
fопВЧ
Упр. 2
Петлевой ФНЧ
Рис. 6
Заметим, что шаг сетки частот FS при изменении N увеличивается по квадратичному закону по сравнению с „классическим“ синтезом. Преимущество данного метода заключается,
во-первых, в практически одинаковом умножении фазовых шумов (в N раз) по сравнению с
целочисленным нониусным ТП и, во-вторых, в N раз увеличенном Nэ. Это обстоятельство существенно при широкополосном синтезе частот. Использование в качестве КА пассивного
синтезатора ПЦС (см. рис. 6) позволяет не только дополнительно минимизировать коэффи-
циент умножения помех, но и синтезировать выходную частоту с практически любым шагом
сетки. Результаты расчета основных параметров нониусного дробного ТП для различных ко-
эффициентов N приведены в табл. 2.
Таблица 2
N Nэ Nш Kк
3
30 3
9
4 68 4 16
5 130 5 25
6 222 6 36
7 350 7 49
8 520 8 64
9 738 9 81
10 1010 10 100
32
32 800
32 1024
64 262 208 64 4096
Возможен еще один вариант построения нониусного дробного ТП, который предпочтителен при СВЧ-синтезе (рис. 7). Такое решение целесообразно при недостаточном быстродействии двухмодульных прескалеров, требуемых для построения дробных делителей нониуса.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
26 Ю. А. Никитин
Делитель H может отсутствовать. Наибольший интерес представляет вариант ТП с N = PS, тогда Nэ = HMN (S + 1 M ) и Nш = HN ≈ HPS.
:N
fвыхВЧ
:H
± Выход ТП
: P S+1/M
Рис. 7
Результаты анализа рассмотренных вариантов построения тракта приведения кольца ИФАП позволяют сделать следующие выводы:
— все дополнительные колебания, вводимые в синтезаторное кольцо ИФАП, должны быть когерентны опорному колебанию;
— введение частоты Fд в тракт приведения позволяет уменьшить коэффициент умножения помех, приходящих с опорным колебанием, в пределе до величины Nmax – Nmin, при этом Nэ ≡ Nш;
— использование нониусного целочисленного преобразования в ТП позволяет уменьшить коэффициент умножения помех, приходящих с опорным колебанием, при сохранении заданного коэффициента деления, при этом Nэ > Nш;
— применение нониусного дробного ТП позволяет значительно уменьшить коэффициент умножения помех, попадающих в полосу прозрачности кольца ИФАП.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Галин А. С. Диапазонно-кварцевая стабилизация СВЧ. М.: Связь, 1976. 256 с.
2. Левин В. А., Малиновский В. Н., Романов С. К. Синтезаторы частот с системой импульсно-фазовой автоподстройки частоты. М.: Радио и связь, 1989. 232 с.
3. Шахгильдян В. В., Пестряков А. В. Тенденции развития техники синтеза частот для телекоммуникационных систем и устройств // Электросвязь. 2003. № 11. С. 74—78.
4. Григорьев В. В. и др. Импульсные системы фазовой автоподстройки частоты. Л.: Энергоатомиздат, 1982. 88 с.
5. Леонов Г. А., Селеджи С. М. Системы фазовой синхронизации в аналоговой и цифровой схемотехнике. СПб: Невский Диалект, 2002. 112 с.
6. Рыжков А. В., Попов В. Н. Синтезаторы частот в технике радиосвязи. М.: Радио и связь, 1991. 264 с.
7. Шапиро Д. Н., Паин А. А. Основы теории синтеза частот. М.: Радио и связь, 1981. 264 с.
8. Зарецкий М. М., Мовшович М. Е. Синтезаторы частоты с кольцом фазовой автоподстройки. Л.: Энергия, 1974. 256 с.
9. Никитин Ю. А. Частотный метод анализа синтезаторной системы импульсно-фазовой автоподстройки частоты. Часть 3 // Современная электроника. 2007. № 9. С. 68—73.
10. Макаров И. М., Менский Б. М. Линейные автоматические системы. М.: Машиностроение, 1977. 464 с.
11. Кузовков Н. Т. Теория автоматического регулирования, основанная на частотных методах. М.: Оборонгиз, 1960. 447 с.
12. Sadowski B. A Self-offset phase-locked loop // Microwave J. 2008. Vol. 51, N 4. P. 116—124.
Сведения об авторе Юрий Александрович Никитин — канд. техн. наук; Филиал ФГУП НИИ радио — Ленинградский отраслевой
НИИР, Санкт-Петербург; ст. науч. сотрудник; E-mail: yuriyan@list.ru
Рекомендована Институтом
Поступила в редакцию 01.02.11 г.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
19
УДК 621.396
Ю. А. НИКИТИН
ПОСТРОЕНИЕ ТРАКТА ПРИВЕДЕНИЯ АКТИВНОГО СИНТЕЗАТОРА ЧАСТОТ
Рассмотрены различные варианты построения тракта приведения кольца импульсно-фазовой автоподстройки частоты. Определены коэффициенты умножения помех, приходящих с опорным колебанием и попадающих в полосу прозрачности кольца, и предложены способы их уменьшения.
Ключевые слова: импульсно-фазовая автоподстройка частоты, тракт приведения, конечный автомат, дискретные побочные спектральные составляющие.
Построение широкополосных синтезаторов в СВЧ-диапазоне связано с необходимостью синтеза качественного сигнала с минимальным уровнем побочных спектральных составляющих при заданном шаге сетки частот [1—6].
Глобальную задачу синтеза СВЧ-колебаний с заданным качеством целесообразно разделить на локальные, подчиненные общей идеологии построения системы синтеза частот (ССЧ). Для синтеза сетки частот с малым и сверхмалым шагом можно использовать специализированный синтезатор, например многокольцевой активный синтезатор на основе колец импульсно-фазовой автоподстройки частоты (ИФАП) или пассивный цифровой синтезатор (ПЦС); перенос полученного колебания в требуемый СВЧ-диапазон можно возложить на тракт переноса (приведения) — ТП — на основе умножающего или синтезаторного кольца ИФАП.
При проектировании ТП умножающего кольца ИФАП следует учитывать, что он вносит существенный вклад в преобразование и усиление шумов ССЧ [2,7].
Цель настоящей статьи — сравнительный анализ трактов приведения активных цифровых синтезаторов частот.
Отметим, что на качество синтезируемого (умножаемого) колебания значительное влияние оказывают низкочастотные флуктуации и шумы, т.е. приходящие с опорным колебанием побочные спектральные составляющие (ПСС), формируемые операционными узлами синтезатора.
Прямое умножение с большой кратностью низкочастотного опорного колебания (выходной частоты ПЦС) FопНЧ нежелательно вследствие значительного ухудшения спектрального состава выходного колебания ССЧ с частотой fвыхВЧ, поскольку в N раз возрастают помехи (шумовые и дискретные ПСС) исходного колебания FопНЧ; здесь N — параметр тракта приведения умножающего кольца ИФАП. Как правило [7, 8], под дискретными ПСС (ДПСС) понимают помехи, отличающиеся от выходного колебания fвыхВЧ на частоту, кратную шагу сетки ±FS; к ДПСС относят и комбинационные составляющие на выходе смесителей (сумматоров частот).
Рассмотрим варианты построения трактов приведения цифровой ССЧ на основе кольца ИФАП. Будем считать, что ТП входит в структуру кольца ИФАП, которая имеет один (сигнальный) вход для частоты опорного колебания fопВЧ и один (сигнальный) выход для частоты синтезируемого колебания fвыхВЧ (рис. 1). Дополнительные сигналы, например колебание с частотой Fд, в рассматриваемых далее ТП когерентны величинам fопВЧ и fвыхВЧ.
На рис.1 приняты следующие обозначения: ПГ — перестраиваемый генератор (генератор, управляемый либо напряжением, либо током); ЧФД — частотно-фазовый детектор; петлевой ФНЧ — фильтр нижних частот (предназначен для фильтрации помех, приходящих с
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
20 Ю. А. Никитин
частотой FопНЧ, и фильтрации гармоник частот FS и FопНЧ); КА — конечный автомат (цифровое устройство, переключающееся в дискретные моменты времени и имеющее конечное чис-
ло устойчивых состояний, т.е. обладающее конечной памятью); FКА — тактовая частота на входе КА; FТП — частота на выходе тракта приведения (входе ЧФД); R — параметр КА, коэффициент передачи по частоте тракта опорного колебания; Упр.1, 2 — цифровые входы
(шины) управления операционными узлами синтезатора (являются служебными и на общ-
ность рассмотрения схемы не влияют).
fвыхВЧ
Тракт приведения
ПГ От ПГ
±
FКА = fвыхВЧ ± Fд
КА1 ( :N )
Упр.1
Петлевой ФНЧ
Fд fопВЧ
ЧФД
FТП = FКА/N
FопНЧ = fопВЧ/R
КА2 ( :R )
Упр. 2
Рис. 1
Введем дополнительные параметры, используемые в дальнейшем для сравнения раз-
личных вариантов ТП колец ИФАП:
Nэ = fвыхВЧ/FS (эквивалентный коэффициент умножения ТП); Nш = fвыхВЧ/FопНЧ (коэффициент умножения помех (шумов));
Kк = Nэ Nш (коэффициент, характеризующий качество ТП).
При активном цифровом синтезе частот кольцо ИФАП с помощью конечного автомата
приводит частоту
fвыхВЧ ∈ {(fmax … fmin) ∩ (nFS) ∩ FопНЧ}
(1)
к частоте FопНЧ таким образом, чтобы выполнялось условие когерентности. Условие (ква-
зи)когерентности для синтезаторной системы ИФАП можно записать в виде
(∆fвыхВЧ)/(∆FопНЧ) = (fвыхВЧ)/(FопНЧ) = N
(в статистическом смысле — на интервале наблюдения), где ∆FопНЧ и ∆fвыхВЧ — отклонение частот соответственно опорного и выходного колебания от номинального значения.
В качестве КА обычно используют счетчики импульсов — делители с переменным (целочисленным) коэффициентом деления (ДПКД) или делители с дробно-переменным коэффициентом деления (ДДПКД). Иногда в качестве КА применяют пассивные цифровые синтезаторы частот [6, 7]. При этом коэффициент R = P/Q, где P — емкость накапливающего сумматора (НС), его модуль, а Q — число, записанное на его вход. Используют также ПЦС, построенные на основе ДДПКД.
Выражение для выходной частоты умножающего (синтезаторного) кольца ИФАП можно записать в виде
fвыхВЧ = fопВЧN/R = FопНЧN. Возможны три варианта построения тракта приведения частоты ПГ к частоте сравнения — аналоговый, цифровой или цифроаналоговый. В первом случае ТП реализуется в виде аналогового перемножителя — сумматора частот (смесителя). При этом N=1 и кольцо ИФАП, строго говоря, является фильтрующим, а не синтезаторным. Его можно использовать для вложения сеток (мелкой сетки в крупную)
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
21
в рамках структуры ССЧ, а также для переноса колебания синтезируемой частоты в требуе-
мый диапазон [9]. Действительно, fвыхВЧ = FКА ± Fд = FопНЧN ± Fд; если Fд > FКА, то на выходе кольца ИФАП наблюдается инверсия спектра.
Во втором случае ТП реализуется в виде конечного автомата. Кольцо ИФАП с цифро-
вым ТП является синтезаторным, что позволяет перестраивать выходную частоту с требуе-
мым шагом. КА может быть составным: в начале тракта — быстродействующий счетчик им-
пульсов с небольшим постоянным коэффициентом деления (например, в H раз), а далее —
основной КА с коэффициентом деления N. Тогда шаг сетки синтезируемых частот FS увеличивается в H раз, а эквивалентный коэффициент деления Nэ = HN. Подчеркнем, что такое решение вынужденное и связано с недостаточным быстродействием основного КА.
В третьем случае частота FКА понижается с помощью аналогового смесителя. Построение цифроаналоговых ТП осуществляется в СВЧ-диапазонах в тех случаях, когда быстродей-
ствие цифровой элементной базы ДПКД недостаточно для приведения частоты fвыхВЧ к частоте FопНЧ [1, 6]. Кроме того, такое построение ТП позволяет уменьшить коэффициент умножения помех, приходящих с опорным колебанием, что существенно при формировании преци-
зионных колебаний.
Введение дробности в ДПКД тракта приведения при изначальном значении FS уменьшает требуемый коэффициент деления N + Q/Р, что обеспечивает снижение уровня шума вы-
ходного колебания синтезатора.
Отметим следующий важный факт: элементы кольца ИФАП — формирователи импуль-
сов, накапливающие сумматоры, ДПКД (ДДПКД), ЧФД — генерируют собственные, как пра-
вило, низкочастотные шумы; эти шумы попадают в полосу прозрачности кольца fп и в полосе расстроек от 0 до fп ухудшают форму спектральной линии выходного колебания. Поэтому уровень собственных шумов синтезатора необходимо учитывать при расчете любого кольца
ИФАП.
Проанализируем механизм передачи помех, приходящих с опорным колебанием, на вы-
ход кольца ИФАП. Запишем в операторной форме выражение для коэффициента передачи
разомкнутого астатического синтезаторного кольца [9]:
GN (s)
=
K
D
KV
Kи
(s)Kф
(s)
1 sN
=
G1(s) , N
где G1(s) — операторный коэффициент передачи разомкнутого кольца с единичной обратной
связью (N=1); KD = 1/2π — статический коэффициент передачи ЧФД; KV = fвыхВЧ max – fвыхВЧ min =
= SПГ E — полоса перестройки ПГ, здесь SПГ — крутизна управляющей характеристики ПГ,
E—
размах
управляющего
напряжения
на
входе
ПГ;
Kи
(s)
=
1
+ sTи sTD
— операторный коэф-
фициент передачи изодромного (дифференцирующего) звена, здесь Tи — постоянная времени
изодромного звена, TD — постоянная времени ЧФД; Kф (s) — операторный коэффициент пе-
редачи петлевого фильтра нижних частот.
Для предварительного (качественного) анализа фильтрующих свойств кольца ИФАП
принято считать, что петлевой ФНЧ отсутствует и Kф(s)=1. Характеристики бесфильтрового кольца с единичной обратной связью наиболее просты в построении и наглядны при анализе.
Коэффициент передачи фазовых шумов ν опорного сигнала на выход замкнутой систе-
мы ИФАП с единичной обратной связью (ОС) можно представить в следующем виде:
Φ1ν
(s) =
Θ ν
=
1
G1 (s) + G1 (s
)
,
(2)
где Θ — фазовые шумы на выходе замкнутого кольца ИФАП.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
22 Ю. А. Никитин
Логарифмические амплитудно-частотные характеристики (ЛАХ) G1(s) и Φ1ν(s) приведены на рис. 2, где fи =1/Tи — частота изодромного звена; fф — частота среза петлевого ФНЧ. Цифрами обозначены нормированные к единичной крутизне (единичная крутизна равна 6 дБ/окт или, что то же самое, 20 дБ/дек) участки асимптотических ЛАХ [10, 11].
G1(f)
–2
Φ1ν(f)
–1
fи fп
FопНЧ/2 lg(f/fп)
fф 0
Рис. 2
Анализ рис. 2 и формулы (2) показывает, что для помех, приходящих с опорным коле-
банием, кольцо ИФАП является фильтром нижних частот с частотой fп и коэффициентом передачи в полосе прозрачности кольца, равным единице. Иными словами, кольцо ИФАП с
единичной ОС не усиливает помехи, приходящие с опорным колебанием. Крутизну следяще-
го фильтра на основе кольца ИФАП можно увеличивать, повышая порядок петлевого ФНЧ,
обеспечивая при этом необходимый запас по фазе на частоте fп. Для умножающего кольца формула (2) изменится:
ΦNν (s) =
G1(s) 1+ GN (s)
=
GN (s) 1+ GN (s)
N
=
Φ1ν N
.
(3)
Соответствующий формуле (3) график показан на рис. 3, здесь же для сравнения пунк-
тиром приведен график G1(f) для кольца с единичной обратной связью.
GN(f)
G1(f)
ΦNν(f) Φ1ν(f)
20 lg Nш
lg(f/fп)
FопНЧ/2
20 lg N
fпN
fп1
fф
Рис. 3
Представленные графики (рис. 2, 3) и формулы (2), (3) показывают, как изменяются фильтрующие свойства кольца при неединичной обратной связи. Вывод заключается в том, что кольцо ИФАП в Nш раз умножает низкочастотные флуктуации опорного колебания [7, 8],
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
23
попадающие в полосу его прозрачности fп; поэтому необходимо стремиться к минимизации коэффициента деления N в цепи обратной связи кольца ИФАП.
Рассмотрим способы уменьшения коэффициента умножения помех Nш при обеспечении требуемого значения FS в диапазоне выходных частот.
Задача минимизации уровня помех, приходящих с опорным колебанием, сводится не
только к выбору элементной базы, но, прежде всего, к оптимизации построения ТП.
Тракт приведения синтезаторного кольца ИФАП (см. рис. 1) реализуется в виде делите-
ля частоты (ДПКД или ДДПКД) в цепи обратной связи. В кольце с ДПКД шаг FS = const и N ≡ Nэ ≡ Nш , Kк = 1.
Уменьшения Nш можно достигнуть введением дробности в ДПКД, т.е. применением ДДПКД. В этом случае FS = fопВЧ (РR) , где Р — значение модуля дробности (емкость НС).
Ограничением величины FS (числа разрядов дробности) служит значение полосы прозрачности кольца ИФАП, т.е. FS > fп .
Уменьшить коэффициент деления ТП умножающего кольца ИФАП можно не только вве-
дением дробности, но и введением дополнительного колебания — частоты Fд, что позволяет уменьшить требуемое значение Nш при сохранении Nэ. Рассмотрим данный подход подробнее.
Формулу (1) можно переписать в виде N∈(Nmax … Nmin), что позволяет сделать вполне определенный вывод: коэффициент деления N в синтезаторном кольце ИФАП можно умень-
шить лишь до N∈{(Nmax – Nmin) … 1}. Для этого необходимо ввести в ТП синтезаторного кольца частоту Fд, когерентную выходному колебанию (рис. 4).
Петлевой ФНЧ
ЧФД
FопНЧ
КА1
fопВЧ
Тракт приведения FКА2 = fвыхВЧ ± Fд
Упр.1
ПГ ± КА2 Упр. 2
fвыхВЧ Упр. доп
Fд ССЧдоп
FопНЧ доп
Рис. 4
Частоту Fд можно сформировать либо умножением частоты fопВЧ, либо с помощью алгебраических преобразований частот, формируемых внутри структуры ССЧ. При больших
кратностях умножения, что характерно для СВЧ-синтеза, наилучшим решением является ис-
пользование дополнительной петли синтезаторной ИФАП. Однако при широкополосном
синтезе выигрыш от введения частоты Fд уменьшается. Поэтому для ее формирования применяют дополнительный синтезатор с крупным шагом и перекрытием по частоте, таким же,
как и в основном кольце. В рассматриваемых синтезаторных кольцах значение Nш можно минимизировать применительно к конкретным задачам и требованиям.
Возможен другой — нониусный целочисленный — вариант построения тракта приведения
цифрового синтезатора частоты (рис. 5) [12]. В этом случае частоту fвыхВЧ путем деления уменьшают в L и M раз, а затем вычитают, получая на выходе смесителя разностную частоту FопНЧ.. Коэффициент Nш становится меньше коэффициента Nэ. В этом случае частота опорного колебания умножается в LM раз, а помехи, приходящие с опорным колебанием, — в М раз (М>L). Одно-
временно величина FS возрастает в Kк раз и становится неравномерной по диапазону. При
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
24 Ю. А. Никитин
нониусном целочисленном варианте построения ТП коэффициент шума по верхней оценке
практически не изменяется по сравнению с классическим ТП на основе ДПКД (ДДПКД), но
эквивалентный коэффициент деления Nэ увеличивается в соответствии с выражением
Nэ
=
LM L−M
;
Nш
= max{L, M} ;
Kк
=
min{L, M}.
Наибольший
практический
интерес
представляет
случай
M
=
L
+
A.
Тогда
Nэ
=
LM A
=
=
L(L + A
A)
.
При
A
=
1
Nэ = LM = L(L +1),
Nш
= L +1,
Kк
= L.
Тракт приведения
fвыхВЧ
:L
±
FТП К ЧФД
:M
Рис. 5
Следует отметить, что уровень шума на выходе нониусного целочисленного ТП (см. рис. 5) будет выше на 3 дБ, чем шумы на выходе обычного ТП (см. рис. 1), если шумы на выходе делителя L и делителя M статистически независимы, а амплитуды их сигналов равны.
В табл. 1 приведены значения Nэ, Nш и Kк для некоторых пар значений L и L+1 при нониусном целочисленном варианте построения тракта приведения.
Таблица 1
L L+1 Nэ Nш Kк
2 3 632
3 4 12 4 3
4 5 20 5 4
5 6 30 6 5
6 7 42 7 6
7 8 56 8 7
8 9 72 9 8
9
10
90 10
9
10 11 110 11 10
16 17 272 17 16
32 33 1056 33 32
Во всех вариантах нониусного ТП между выходом смесителя и входом ЧФД можно
включать пассивный цифровой синтезатор (КА1) с коэффициентом деления P/Q, а коэффициенты M и N зафиксировать (рис. 6). Значение Nш увеличится в P/Q раз, но коэффициент Kк останется прежним. Шаг сетки синтезируемых частот и его неравномерность будут практиче-
ски полностью определяться возможностями ПЦС.
Возможен и другой вариант построения тракта. Делитель опорного колебания R заме-
няют на ПЦС при постоянных значениях M и N. В этом случае кольцо выполняет функцию
высокократного умножителя выходной частоты ПЦС, а требуемый шаг сетки реализуют с
помощью ПЦС в R-тракте (КА2): см. рис. 6. Нониусный ТП можно видоизменить путем введения дробности в одну из его ветвей
(см. рис. 6). Суть метода заключается в параллельном делении частоты fвыхВЧ и взаимном вычитании полученных результатов:
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
Построение тракта приведения активного синтезатора частот
25
FТП
=
fвыхВЧ
⎛ ⎜⎝
1 N
−
M
1 + A/
B
⎞ ⎟⎠
.
Примем коэффициент деления первого нониусного делителя равным N, а коэффициент
второго (дробного) нониусного делителя — равным M + A B . В общем случае эквивалент-
ный коэффициент деления нониусного тракта
Nэ
=
MB + A − N (MB +
NB A)
.
Наиболее интересен частный случай: M=N=B, A=1. Тогда
Nэ = N (N 2 + 1) ,
Nш
=
N
+
1 N
≈
N
,
Kк
=
N 2 ⎛⎜⎝ N N+
+
1 N
1
N
⎞⎟⎠
=
N2
.
В результате выходная частота синтезатора
fвыхВЧ = fопНЧ Nэ = fопНЧ N (N 2 + 1) .
ПГ fвыхВЧ
:N М+А/В
±
FТП FТП
КА1 Упр. 1
ЧФД
FопНЧ
FопНЧ
КА2
fопВЧ
Упр. 2
Петлевой ФНЧ
Рис. 6
Заметим, что шаг сетки частот FS при изменении N увеличивается по квадратичному закону по сравнению с „классическим“ синтезом. Преимущество данного метода заключается,
во-первых, в практически одинаковом умножении фазовых шумов (в N раз) по сравнению с
целочисленным нониусным ТП и, во-вторых, в N раз увеличенном Nэ. Это обстоятельство существенно при широкополосном синтезе частот. Использование в качестве КА пассивного
синтезатора ПЦС (см. рис. 6) позволяет не только дополнительно минимизировать коэффи-
циент умножения помех, но и синтезировать выходную частоту с практически любым шагом
сетки. Результаты расчета основных параметров нониусного дробного ТП для различных ко-
эффициентов N приведены в табл. 2.
Таблица 2
N Nэ Nш Kк
3
30 3
9
4 68 4 16
5 130 5 25
6 222 6 36
7 350 7 49
8 520 8 64
9 738 9 81
10 1010 10 100
32
32 800
32 1024
64 262 208 64 4096
Возможен еще один вариант построения нониусного дробного ТП, который предпочтителен при СВЧ-синтезе (рис. 7). Такое решение целесообразно при недостаточном быстродействии двухмодульных прескалеров, требуемых для построения дробных делителей нониуса.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3
26 Ю. А. Никитин
Делитель H может отсутствовать. Наибольший интерес представляет вариант ТП с N = PS, тогда Nэ = HMN (S + 1 M ) и Nш = HN ≈ HPS.
:N
fвыхВЧ
:H
± Выход ТП
: P S+1/M
Рис. 7
Результаты анализа рассмотренных вариантов построения тракта приведения кольца ИФАП позволяют сделать следующие выводы:
— все дополнительные колебания, вводимые в синтезаторное кольцо ИФАП, должны быть когерентны опорному колебанию;
— введение частоты Fд в тракт приведения позволяет уменьшить коэффициент умножения помех, приходящих с опорным колебанием, в пределе до величины Nmax – Nmin, при этом Nэ ≡ Nш;
— использование нониусного целочисленного преобразования в ТП позволяет уменьшить коэффициент умножения помех, приходящих с опорным колебанием, при сохранении заданного коэффициента деления, при этом Nэ > Nш;
— применение нониусного дробного ТП позволяет значительно уменьшить коэффициент умножения помех, попадающих в полосу прозрачности кольца ИФАП.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Галин А. С. Диапазонно-кварцевая стабилизация СВЧ. М.: Связь, 1976. 256 с.
2. Левин В. А., Малиновский В. Н., Романов С. К. Синтезаторы частот с системой импульсно-фазовой автоподстройки частоты. М.: Радио и связь, 1989. 232 с.
3. Шахгильдян В. В., Пестряков А. В. Тенденции развития техники синтеза частот для телекоммуникационных систем и устройств // Электросвязь. 2003. № 11. С. 74—78.
4. Григорьев В. В. и др. Импульсные системы фазовой автоподстройки частоты. Л.: Энергоатомиздат, 1982. 88 с.
5. Леонов Г. А., Селеджи С. М. Системы фазовой синхронизации в аналоговой и цифровой схемотехнике. СПб: Невский Диалект, 2002. 112 с.
6. Рыжков А. В., Попов В. Н. Синтезаторы частот в технике радиосвязи. М.: Радио и связь, 1991. 264 с.
7. Шапиро Д. Н., Паин А. А. Основы теории синтеза частот. М.: Радио и связь, 1981. 264 с.
8. Зарецкий М. М., Мовшович М. Е. Синтезаторы частоты с кольцом фазовой автоподстройки. Л.: Энергия, 1974. 256 с.
9. Никитин Ю. А. Частотный метод анализа синтезаторной системы импульсно-фазовой автоподстройки частоты. Часть 3 // Современная электроника. 2007. № 9. С. 68—73.
10. Макаров И. М., Менский Б. М. Линейные автоматические системы. М.: Машиностроение, 1977. 464 с.
11. Кузовков Н. Т. Теория автоматического регулирования, основанная на частотных методах. М.: Оборонгиз, 1960. 447 с.
12. Sadowski B. A Self-offset phase-locked loop // Microwave J. 2008. Vol. 51, N 4. P. 116—124.
Сведения об авторе Юрий Александрович Никитин — канд. техн. наук; Филиал ФГУП НИИ радио — Ленинградский отраслевой
НИИР, Санкт-Петербург; ст. науч. сотрудник; E-mail: yuriyan@list.ru
Рекомендована Институтом
Поступила в редакцию 01.02.11 г.
ИЗВ. ВУЗОВ. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ. 2012. Т. 55, № 3