Например, Бобцов

РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЯРИЗАЦИОННО-НЕЗАВИСИМОГО ОПТИЧЕСКОГО ИЗОЛЯТОРА ДЛЯ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКИХ ЛИНИЙ СВЯЗИ

С.А. Миронов

УДК 681.7.068
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЯРИЗАЦИОННО-НЕЗАВИСИМОГО ОПТИЧЕСКОГО ИЗОЛЯТОРА ДЛЯ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКИХ ЛИНИЙ СВЯЗИ
С.А. Миронов
Рассмотрена схема поляризационно-независимого оптического изолятора микрооптического типа, основанного на принципе смещения пучков. Проведен расчет вносимых потерь, изоляции и возвратных потерь изолятора, предназначенного для работы в аппаратуре волоконно-оптических линий связи. Ключевые слова: ВОЛС, невзаимные приборы, защита излучателей, оптические изоляторы, вносимые потери, изоляция, возвратные потери.
Введение
В современных волоконно-оптических линиях связи (ВОЛС) для обеспечения стабильного режима одномодовой генерации полупроводникового лазера необходимо защитить его резонатор от воздействия случайных внешних отражений прямого излучения, поступающих из волоконного тракта. Отражения могут происходить от различных неоднородностей в тракте передачи, включая френелевские отражения от разъемных соединителей и мест сварки оптических волокон, а также от поверхностей элементов объемной оптики в функциональных устройствах ВОЛС. Кроме того, обратное релеевское рассеяние, возникающее в оптическом волокне, может вносить заметный вклад в обратно возвращающийся сигнал. В результате воздействия отражений возникают хаотические осцилляции выходной мощности, сдвиг и расширение спектра излучения, увеличение уровня шумов и даже коллапс когерентности лазера [1]. К числу объектов, требующих защиты излучателей, относятся высокоскоростные цифровые ВОЛС, аналоговые системы кабельного телевидения, когерентные ВОЛС, ВОЛС с оптическими усилителями, а также волоконно-оптические датчики интерферометрического типа [2].

Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

21

РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЯРИЗАЦИОННО-НЕЗАВИСИМОГО ОПТИЧЕСКОГО ИЗОЛЯТОРА…
Для защиты излучателей в аппаратуре ВОЛС используются оптические изоляторы (ОИ) [3], принцип действия которых основан на магнитооптическом эффекте Фарадея. ОИ является невзаимным оптическим прибором, коэффициент передачи которого изменяется в зависимости от направления распространения оптического излучения. Идеальный ОИ передает световую волну без затухания в одном (прямом) направлении и полностью ослабляет волну, распространяющуюся в обратном направлении. В настоящее время предложено несколько схем ОИ, изготовленных по микрооптической технологии [4–7]. Однако стандартная схема построения ОИ [4, 5] является поляризационно-зависимой, т.е. потери устройства зависят от поляризации входного излучения. Она может быть использована только в специальных случаях, когда состояние поляризации оптического излучения остается неизменным, например, непосредственно на выходе лазера. ОИ, устанавливаемые в аппаратуре линейного тракта ВОЛС, должны быть поляризационно-независимыми, чтобы исключить замирания передаваемого сигнала. Некоторые схемы таких устройств описаны в [3, 6, 7], однако расчет их характеристик не приводится.
В настоящей работе рассмотрена одна из простых схем поляризационнонезависимого ОИ, основанного на принципе смещения пучков, который применяется в современных ВОЛС. Представлена методика расчета основных технических характеристик: потерь мощности излучения для прямого направления (вносимые потери), потерь для обратного направления (изоляция) и возвратных потерь (обратные отражения) от входа устройства. Выполнены численные оценки величин достижимых параметров ОИ.
Структурная схема и принцип работы поляризационно-независимого ОИ
Базовая схема и принцип работы однокаскадного ОИ на смещении пучков показаны на рис. 1. Аналогично схеме классического ОИ [4], для получения изоляции используется невзаимный поворот плоскости поляризации в фарадеевском ротаторе (ФР). Для применения в ВОЛС, работающих в диапазоне 1,3–1,55 мкм, ФР изготавливают на основе монокристаллов (или пленок) ферритов – гранатов с высокой магнитооптической добротностью, например, из иттрий-железного граната (ИЖГ) Y3Fe5O12 . Следует отметить, что в коротковолновом диапазоне 0,85 мкм кристалл ИЖГ обладает значительным поглощением. Поэтому перспективными материалами являются висмутсодержащие гранаты [8], которые, в отличие от традиционных парамагнитных стекол [9], обладают большим фарадеевским вращением, не требуют сильных магнитных полей и обеспечивают малые размеры ФР. Вместо поляризатора и анализатора в схеме ОИ (рис. 1, а) используются двулучепреломляющие элементы (ДЛПЭ) из одноосных анизотропных кристаллов с большим двулучепреломлением, в частности, из рутила
(TiO2 ) . В таких кристаллах при распространении света под углом к оптической оси
происходит разделение входного излучения на две ортогонально поляризованные компоненты. Если при этом ДЛПЭ имеет форму плоскопараллельной пластинки, то на выходе появляются два параллельных луча – с обыкновенной (о) и необыкновенной (e) поляризацией, которые смещены в пространстве. Величина смещения о- и e- лучей зависит от толщины ДЛПЭ и типа кристалла. Так, например, для кристалла рутила при распространении под углом ~45° к оптической оси поперечное смещение d ≈ 0,1l, где l – толщина ДЛПЭ. Для ввода и вывода излучения в схеме ОИ используется квазиконфокальная оптическая система, состоящая из двух линз, сопряженных с оптическими волокнами тракта ВОЛС.
На рис. 1, б, показаны пространственное положение пучков и направление поляризационных компонент для прямого и обратного распространения излучения через
22 Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета
информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

С.А. Миронов

ОИ. Заметим, что толщина ДЛПЭ-2 и ДЛПЭ-3 в 2 раз меньше толщины ДЛПЭ-1, а оси смещения лучей развернуты на углы 135° и 45° соответственно. При прямом распространении поступающее в ОИ через порт 1 оптическое излучение с произвольной поляризацией коллимируется линзой и попадает на ДЛПЭ-1. В ДЛПЭ-1 происходит разделение входного пучка (рис. 1, б, поз. 1) на две поляризационные компоненты (поз. 2), которые после прохождения через ФР (поз. 3), ДЛПЭ-2 (поз. 4) и ДЛПЭ-3 (поз. 5) объединяются в один общий пучок, который выходит из ОИ через порт 2. При рассмотрении обратного распространения следует учесть, что, поскольку при прохождении через ДЛПЭ-3 и ДЛПЭ-2 соблюдается закон взаимности (обратимости световых лучей), то в поз. 3 (рис. 1, б) пространственное положение о- и е- лучей и состояние поляризации в них должны быть идентичными как для прямого, так и для обратного направления. Но после прохождения ФР и дополнительного невзаимного вращения на 45° направления поляризации становятся ортогональными по отношению к входным (поз. 2). Поэтому после прохождения ДЛПЭ-1 (поз. 1) оба обратных луча не объединяются, а расходятся и оказываются смещенными на величину d относительно места входа излучения. Таким образом, обеспечивается высокая изоляция входного порта 1 независимо от поляризации обратно возвращающихся оптических сигналов.
а) ОВ Л1 ДЛПЭ-1 ФР ДЛПЭ-2 ДЛПЭ-3 Л2 ОВ

ПОРТ 1

ПОРТ 2

1

23

4

5

б)

Вход

d

Выход

Выход
d d

Вход

Рис. 1. Структурная схема однокаскадного ОИ (а) и положение поляризационных компонент на выходе из элементов ОИ для прямого и обратного направления (б). Цифрами 1–5 обозначены поперечные сечения в рассматриваемых позициях между элементами. ДЛПЭ – двулучепреломляющие элементы, ФР – фарадеевский ротатор,
ОВ – оптическое волокно, Л – линза

Расчет характеристик ОИ

Вносимые потери ОИ A12 , т.е. потери для прямого направления распространения, рассчитываются по формуле

A

12 =

−10

lg

P2 P1

[дБ],

(1)

где P2 – оптическая мощность, измеренная на выходе ОИ (порт 2), P1 – мощность, по-

ступающая на вход (порт 1). Величина A12 может быть представлена в виде суммы потерь различных элементов в структуре ОИ:

Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

23

РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЯРИЗАЦИОННО-НЕЗАВИСИМОГО ОПТИЧЕСКОГО ИЗОЛЯТОРА…

A12 = Aос + АДЛПЭ + АФР + Атех ,

(2)

где Aос – потери в оптической системе, АДЛПЭ – потери в двулучепреломляющих эле-

ментах, АФР – потери в фарадеевском ротаторе, Атех – технологические потери.

Потери Aос обусловлены аберрационными потерями линз коллиматоров (Ааб), по-

терями, вызванными френелевскими отражениями на торцах ОВ и поверхностях линз

(Аотр), а также потерями из-за погрешности юстировки элементов (Аюст):

Aос = Ааб + Аотр + Аюст.

(3)

На практике при использовании в оптической системе коллиматоров на основе сфе-

рических микролинз из стекла К8 диаметром 1,5 мм типичные значения потерь состав-

ляют: Ааб ≈ 0,2 дБ, Аотр ≈ 0,1 дБ, Аюст = 0,3–0,5 дБ. Для системы на градиентных линзах,

где снижены аберрационные потери, значение Aос обычно составляет 0,2–0,4 дБ.

Потери в двулучепреломляющих элементах АДЛПЭ возникают в результате погло-

щения и рассеяния излучения внутри элемента Апр и френелевских отражений на рабо-

чих поверхностях Аотр, следовательно,

АДЛПЭ = Аотр + Апр.

(4)

Для ДЛПЭ, изготовленных из высококачественных монокристаллов рутила,

Апр≈ 0, поэтому АДЛПЭ ≈ Аотр = 0,05–0,1 дБ. Таким образом, суммарные потери для трех ДЛПЭ составляют 0,2–0,3 дБ.

Потери в фарадеевском ротаторе рассчитываются аналогичным образом:

АФР = Аотр + Апр + А(ΔϕF).

(5)

Здесь А(ΔϕF) – дополнительные потери, вызванные отличием угла фарадеевского

вращения от 45°, которые рассчитываются по формуле [7]

А(ΔϕF) = − 10lg[cos2(ΔϕF)] [дБ].

(6)

Следует отметить, что даже при значительном отклонении ΔϕF =1°, что легко регистрируется, величина A(ΔϕF) < 0,005 дБ, т.е. может не учитываться. Для ротаторов на основе кристаллов ИЖГ имеем АФР ≈ 0,1–0,2 дБ.
Оптические потери Атех, связанные с технологическими допусками на изготовление и установку элементов при производстве ОИ, могут находиться на уровне

Атех ≈ 0,1–0,3 дБ. Таким образом, расчетное значение прямых потерь ОИ может составлять A12 = 0,7–1,3 дБ в зависимости от уровня развития технологической базы.
Важной характеристикой ОИ, характеризующей изменение вносимых потерь, яв-

ляется поляризационная чувствительность (ПЧ). ПЧ определяется максимальной вели-

чиной изменения уровня выходного сигнала ОИ, которая возникает при вращении плос-

кости поляризации оптического излучения, подаваемого на вход ОИ. Как отмечалось ра-

нее, для рассматриваемой схемы идеального ОИ (рис. 1) вносимые потери не зависят от

поляризации распространяющегося излучения, т.е. такой ОИ является поляризационно-

независимым устройством. Однако реальный ОИ обладает некоторой ПЧ, даже когда

имеет место полное сведение пучков на выходе (рис. 1, б). Типичная величина ПЧ в этом

случае составляет 0,1–0,2 дБ и обусловлена различием коэффициентов передачи o- и e-

лучей (дихроизмом) при прохождении через элементы ОИ. Снижение ПЧ достигается

поляризационным контролем и отбором элементов с идентичными коэффициентами по-

глощения, отражения и рассеяния для обеих поляризационных компонент.

Следует отметить, что в некоторых ОИ из-за неточностей изготовления и сборки

элементов o- и e- лучи не сводятся в один пучок, и между ними на выходе ОИ (после

ДЛПЭ-3) образуется пространственное рассогласование. Тогда ПЧ устройства может

увеличиваться из-за погрешности установки выходного ОВ относительно оптимально-

го положения, соответствующего минимальной ПЧ.

Изоляция характеризует потери передачи оптической мощности при обратном

направлении распространения излучения через ОИ (т.е из порта 2 в порт 1) и определя-

ется следующей формулой:

24 Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета
информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

С.А. Миронов

I

=

A21

=

−10 lg

P1 P2

[дБ] ,

(7)

где P1 – оптическая мощность, измеренная на входном порте 1, когда мощность P2 по-
ступает на порт 2. На практике величина изоляции конкретного ОИ определяется несколькими при-

чинами. Теоретически максимальная достижимая изоляция может быть рассчитана в соответствии с принципом работы ОИ (см. рис. 1) как потери между двумя гауссовыми пучками, смещенными в поперечном направлении:

Aсм 21

=

−10

lg

exp

⎡ ⎢− ⎢⎣

⎛ ⎝⎜

d ω′

⎞2 ⎟⎠

⎤ ⎥ ⎥⎦

,

(8)

где d – пространственное смещение о- и e- лучей в ДЛПЭ, ω´ – радиус модового поля пучка, сформированного коллиматором оптической системы. Из (8) следует, что для получения большой изоляции необходимо увеличивать смещение пучков в ДЛПЭ и уменьшать диаметр коллимированного пучка. На рис 2 приведены расчетные зависи-

мости (8) потерь A21 (изоляции) от поперечного смещения d для пучков с различным радиусом модового поля ω´. Как видно из рис. 2, значительная величина изоляции

(~ 50 дБ) достигается при достаточно малом относительном смещении dω´ = 3,4.

Рис. 2. Зависимость изоляции от величины смещения пучков (1, 2) и погрешности угла фарадеевского вращения (3) для различных пучков. Радиус модового поля:
1 – ω´=105 мкм, 2 – ω´=160 мкм

Однако в процессе изготовления ОИ из-за неточностей при юстировке и сборке

устройства возможно уменьшение величины изоляции вследствие возникновения пара-

зитных поляризационных компонент, которые достигают входа ОИ без смещения. Сре-

ди таких причин можно выделить, во-первых, угловое рассогласование взаимной ори-

ентации ДЛПЭ (рис. 1, б), а также отклонение угла фарадеевского вращения от 45°.

Значение изоляции определяется в этом случае выражением [7]

A угл 21

=



10lg[sin2(Δϕ)]

[дБ],

(9)

где ∆ϕ – величина угловой ошибки. На рис. 2 показано рассчитанное по (9) снижение

уровня изоляции при возрастании отклонении угла фарадеевского вращения ∆ϕ от но-

минального значения 45°. Для современного уровня технологии возможно получить

∆ϕ ≈ 0,1–0,2°, что ограничивает изоляцию на уровне 50–55 дБ. Во-вторых, это вторич-

Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

25

РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЯРИЗАЦИОННО-НЕЗАВИСИМОГО ОПТИЧЕСКОГО ИЗОЛЯТОРА…

ное переотражение в ФР, возникающее в результате несовершенства просветляющих покрытий [4]. Уровень изоляции при этом с учетом поперечного смещения пучка при прохождении через ФР можно оценить как

Aвт 21

= 2 Aотр



10

lg

exp

⎡ ⎢− ⎣⎢

⎛⎜ ⎝

2t

sin γ nω′

⎞⎟ ⎠

2

⎤ ⎥ ⎥⎦

[дБ],

(10)

где Aотр – потери отражения просветляющих покрытий, t – длина ФР, обеспечивающая

угол вращения ϕF =45°, n – показатель преломления материала ФР, ω´ – радиус модового поля пучка, γ – угол наклона рабочих поверхностей ФР к оси распространения.

Если взять, например, типичные значения: 2 Aотр = 40–50 дБ (коэффициент отражения покрытий R= 0,3–1 %), t = 2,6 мм, n = 2,2 (кристалл ИЖГ, длина волны 1,55 мкм),

ω´ = 105 мкм и угол γ = 1°, то оценка согласно (10) показывает ограничение изоляции

на уровне A21 ≈ 41–51 дБ. Еще одна причина снижения изоляции – рассеянное излуче-
ние в ДЛПЭ и ФР, возникающее вследствие наличия различных дефектов в кристаллах. Обычный уровень такого рассеянного неполяризованного излучения в стандартных

кристаллов рутила и ИЖГ составляет Aтех = 40–45 дБ. Поэтому величина изоляции ре-

ального устройства определяется не теоретическим значением A21 , рассчитанным со-
гласно (8), а ограничена наименьшим значением изоляции, обусловленным одной из перечисленных выше причин. Для рассмотренного однокаскадного ОИ типичное зна-

чение изоляции составляет A21 =40–45 дБ. Для получения более высокой изоляции не-
обходимо использовать многокаскадные ОИ [8, 9]. Возвратные потери. Возвратные (или обратные) потери ОИ характеризуют поте-
ри мощности поступающего входного сигнала в результате частичного отражения от входного порта. Они могут быть рассчитаны по формуле

A11

=

−10 lg

P1′ P1

[дБ],

(11)

где P1 – оптическая мощность, вводимая во входной порт 1, P1′ – мощность, возвращен-

ная обратно из этого же порта. В ОИ (рис. 1) источниками обратных френелевских от-

ражений являются свободный торец ОВ, поверхности линзы входного коллиматора, а

также поверхности ДЛПЭ и ФР. Для уменьшения отражений торец ОВ, как правило,

имеет просветляющее покрытие и наклонен к оси волокна. В этом случае уровень об-

ратных отражений от входного ОВ можно рассчитать по формуле

Aов 11

=

Aов отр



10

lg

⎡ exp⎢−
⎣⎢

⎜⎛ ⎝

2α θ

⎞⎟ ⎠

2

⎤ ⎥ ⎦⎥

[дБ],

(12)

где

Aов отр



потери,

определяемые

коэффициентом

отражения

просветляющего

покрытия

на ОВ, α – угол наклона торца ОВ к оси, θ – угол распространения излучения в ОВ, определяемый его числовой апертурой. Если взять коэффициент отражения покрытия

R= 0,3%, то

Aов отр



25

дБ,

и

при

α

=

5,5°

и

θ

=

3,5°

получаем

Aов 11

≈ 68 дБ.

Возвратные потери, вызванные отражениями от поверхностей ДЛПЭ и ФР, описываются выражением

A1Э1

=

AЭ отр

−10 lg exp⎡⎢− ⎣⎢

⎜⎛ ⎝

2ψ θ'

⎞⎟ 2 ⎠

⎤ ⎥

[дБ],

⎦⎥

(13)

где

AЭ отр

– потери просветляющего покрытия,

ψ

– угол наклона поверхности элемента к

оси, θ ´ = λ/πω′ – угловая расходимость пучка, сформированного входным коллимато-

26 Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета
информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

С.А. Миронов

ром. В случае использования просветляющих покрытий с коэффициентом отражения

R = 1% имеем

AЭ отр

= 20 дБ. Тогда для углов

ψ

= 0,5° и θ´ ≈

0,29° (ω´ = 105 мкм) полу-

чаем величину обратных потерь A1Э1 ≈ 73 дБ. Возвратные потери, обусловленные френелевскими отражениями от линзы вход-

ного коллиматора, могут быть записаны в следующем виде:

( )A1Л1

=

AЛ отр

+ AЛ

r, x

,

(14)

где

AЛ отр



потери

отражения

просветляющего

покрытия

на

линзе.

Для

коэффициента

отражения R = 0,3% получаем

AЛ отр



25 дБ. Второе слагаемое A(r,x) в (14) является

функцией радиуса линзы и ее положения относительно оси пучка. Экспериментально

установлено [15], что для сферической микролинзы диаметром порядка 1 мм величина

AЛ (r, x) ≈ 40 дБ. Таким образом, расчетный уровень обратных отражений от линзы

составляет A1Л1 ≈ 65 дБ. В заключение следует отметить, что величина возвратных по-

терь всего устройства A11 определяется наименьшим значением возвратных потерь,

обусловленных

отражением

от

его

компонентов

(

Aов 11

,

A1Э1

,

A1Л1 ), и на практике обычно

находится в пределах 55–60 дБ.

Спектральная и температурная область работы ОИ

При эксплуатации ОИ в составе ВОЛС важное значение приобретают такие ха-

рактеристики, как спектральный диапазон и температурный интервал работы устройст-

ва, в пределах которых вносимые потери и изоляция удовлетворяют требуемым значе-

ниям. Ширина спектрального диапазона Δλ определяется совместным действием раз-

личных причин: дисперсией показателей преломления материалов, из которых изготов-

лены элементы, характеристиками просветляющих покрытий, а также дисперсией фа-

радеевского вращения в кристалле ФР. Обычно спектральный диапазон работы ОИ яв-

ляется достаточно узким, Δλ/λo ≈ 1–2% (здесь λ0 =1545 нм – рабочая длина волны). По-

этому можно считать, что характеристики покрытий и материалов в этом диапазоне

при Δλ от − 15 нм до +15 нм изменяются незначительно и практически не влияют на

величину вносимых потерь и изоляции, а основное влияние оказывает дисперсия фара-

деевского вращения. Для кристалла ИЖГ спектральная зависимость удельного фараде-

евского

вращения

ϕ

' F



)

является

нелинейной,

но

в

узкой

области

в

окрестности

λ0

=1545

нм,

где

ϕ

' F

(λ o

)=173,1

град/см

[4],

возможна

линейная

аппроксимация

с

коэф-

фициентом



' F

/ dλ





0,2

град/(см·нм).

Тогда

на

краях

диапазона,

где

λ= λo ± Δλ ,

от-

клонение угла фарадеевского вращения ФР от номинального значения 45° можно опре-

делить по формуле

Δφ F (λ)=

45o

− φF (λ) =



' F



⋅ Δλ

⋅t

, (15)

где t – длина ФР. В этом случае вносимые потери и изоляцию можно рассчитать согласно (6) и (9) соответственно. Расчеты показывают, что при изменении длины волны на Δλ от
λ0 происходит монотонное снижение изоляции. Так, при Δλ =15 нм, когда отклонение угла фарадеевского вращения составляет Δφ F ≈ 0,8°, изоляция в соответствии с (9) со-
ставляет ~37 дБ, а при Δλ =20 нм имеем Δφ F ≈ 1° и величину изоляции ~35 дБ. Что касается вносимых потерь, то в соответствии с (6), даже на краях диапазона, когда Δλ =20 нм, увеличение вносимых потерь составляет не более 0,005 дБ и может не учитываться. Та-

Научно-технический вестник Санкт-Петербургского государственного университета информационных технологий, механики и оптики, 2009, № 5(63)

27

РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛЯРИЗАЦИОННО-НЕЗАВИСИМОГО ОПТИЧЕСКОГО ИЗОЛЯТОРА…

ким образом, ширина спектрального диапазона работы ОИ определяется допустимым

уровнем снижения изоляции и составляет на практике 30–40 нм.

Изменение вносимых потерь и изоляции может происходить также при воздейст-

вии температуры T, что обусловлено, главным образом, температурной зависимостью

фарадеевского вращения. Изменение T вызывает отклонение угла поворота плоскости

поляризации в ФР от оптимального значения φF =45°. Температурные зависимости вносимых потерь и изоляции, также как и рассмотренные ранее спектральные зависи-

мости, могут быть рассчитаны по формулам (6) и (9) для различных отклонений

Δφ F (T ) , определенных аналогично Δφ F (λ) (15).
Для кристалла ИЖГ известно, что в интервале T от 0°C до 47°С температурный

коэффициент

удельного

фарадеевского

вращения

d

φ

' F

/dT



−0,13

град/(см·K)

[10].

Проведенные расчеты показывают, что при длине ФР t=0,26 см и удельном вращении

ИЖГ

φ

' F

=173,1

град/см

(для

To =20°С

и

λo =1545

нм)

отклонение

угла

фарадеевского

вращения от 45° составляет Δφ F ≈ 1° в интервале температур T от −10°C до +50°C. Тогда в соответствии с (9) на краях указанного температурного интервала изоляция

уменьшается до уровня ~35 дБ, но при этом согласно (6) увеличение вносимых потерь

пренебрежимо мало (