Особенность холодоснабжения открытых катков сезонной эксплуатации
УДК 621. 59/56
Особенность холодоснабжения открытых катков сезонной эксплуатации
инженер Киссер К.В.
filatov_alex037@mail.ru
Санкт-Петербургский национальный исследовательский университет информационных технологий механики и оптики
Институт холода и биотехнологий
В данной статье предлагается альтернативная методика калорических расчетов для искусственного катка сезонной эксплуатации. Ключевые слова: калорические расчеты, суммарный теплоприток, относительная температура θ.
Расчет закрытых искусственных катков производят по следующим литературам [1],[2],[3]. В данной литературе имеется подробное описание расчета закрытых искусственных катков. Для того чтобы произвести расчет открытого искусственного катка сезонной эксплуатации, предварительно производят калорические расчеты, учитывая тип катка, его площадь и климатические данные при наименее благоприятных условиях работы. В настоящее время открытые искусственные катки рассчитывают по энциклопедическому справочнику «Холодильная техника» [3], но определенной методики расчета открытых катков нет.
Рассмотрим расчет тепловой нагрузки на холодильное оборудование катка
детской спортивной школы в Алматы (данные взяты из [4], [5]).
Расчет теплового потока из окружающего воздуха (без учета конденсации
влаги), произведен по двум методам.
Теплоприток из окружающего воздуха (без учета конденсации влаги) для
сентября (ЭС ХТ) и октября (ЭС ХТ) рассчитан по формуле [3]:
ql = α*(tв–tл) ккал/м2*час,
(1)
Где: α = 6—8 к к а л/ м 2 ч а с ° С — коэффициент теплоотдачи ко льду от воздуха
при скорости его не выше 2 м / с е к ;
t в — температура воздуха над поверхностью льда, °С; t л — температура льда на поверхности катка; По предлагаемой нами методике теплоприток из окружающего воздуха (без
учета конденсации влаги) для октября и ноября рассчитан по формуле:
ql = α*(tв–tл) ккал/м2*час,
(2)
Где: — коэффициент теплоотдачи ко льду от воздуха
при скорости воздуха 0 м/с;
t в = tабс.max –50C — температура воздуха над поверхностью льда, °С; [5] t л — температура льда на поверхности катка;
Таблица 1
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь Ноябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Температура льда tл, ⁰С
-3
Температура воздуха tн, ⁰С
наружного
27
18
26 20
Скорость ветра ω, м/с
2 2 00
Коэффициент теплопередачи ко льду α , Вт/м2*⁰С
6,98
8,13
2,62 2,49
Удельный теплоприток из окружающего воздуха q1,Вт/м2
210
168
76
58
Теплоприток от солнечной радиации с учетом 50% тепла, отражаемого от
поверхности льда, рассчитан по формуле [3]:
q3= 0,5*qR, к к а л / м 2 * ч а с ,
(3)
Где: q R = 550 к к а л / м 2 ч а с — расчетное напряжение солнечной радиации для
летнего периода при падении лучей на горизонтальную поверхность. Для
климата Алматы q R имеет разное значение для каждого месяца:
Таблица 2
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь Ноябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Максимальная
солнечная
радиация q R ,Вт/м2
472,2
216,3
216,3
128
Удельный теплоприток от
солнечной радиации (сентябрь) 236,1
108,2
108,2
64
q3, Вт/м2
Теплоприток от конденсации и замерзания влаги из воздуха рассчитан по
формуле [3]:
q4 = δ(х– х”)*r, ккал/м2*час,
(4)
Где: δ = 25—30 к г / м 2 ч а с — коэффициент, обратный величине коэффициента
испарения;
х — влагосодержание воздуха с учетом влажности его над поверхностью льда,
кг/кг;
х " — влагосодержание воздуха в пограничном слое при средней температуре
поверхности льда, к г / к г ;
r = 680 к к а л/ к г — теплота конденсации водяных паров с учетом замерзания
влаги на поверхности льда.
При определении относительной влажности наружного воздуха принято
допущение, что при высоких значениях наружной температуры и скорости
воздуха 0 м/с, значения влажности воздуха принимается меньше значения
средней относительной влажности воздуха для рассчитываемого месяца на
15%.
Таблица 3
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь Ноябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Относительная влажность наружного воздуха, %
0,49
0,64
0,49 0,59
Относительная льда, %
влажность
1
Влагосодержание воздуха в
пограничном средней
слое при температуре
3
поверхности льда х", кг/кг
Влагосодержание воздуха с
учетом влажности его над
11
10
11
9
поверхностью льда х , кг/кг
Температура льда tл, ⁰С
Теплота
конденсации
-3
водяных паров с учетом замерзания влаги на
680
поверхности льда r, ккал/кг
Коэффициент
обратный
величине испарения δ,
20
25
15 30
кг/м2*час
Удельный теплоприток от
конденсации и замерзания 131,65 138,37 89,64 130,76
влаги из воздуха q4 ,Вт/м2
Суммарный коэффициент теплопритоков на 1 м2 площадки катка:
Таблица 4
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Удельный теплоприток из окружающего воздуха q1,Вт/м2
210
168
76
Удельный теплоприток от
солнечной радиации (сентябрь)
236
108
108
q3, Вт/м2
Удельный теплоприток от
конденсации и замерзания
132 138
90
влаги из воздуха q4 ,Вт/м2
Σq,(Вт/м2)
578 415 274
Ноябрь 58 64
131 253
С учетом прочих эксплуатационных потерь в размере 10—20%, общий удельный приток тепла для указанных конструкций при закрытом типе катка
составляет 350— 400 к к а л/ м 2 * ч а с , при открытом типе в условиях мягкой зимы без морозов 200— 300 к к а л/ м 2 * ч а с и работающих летом в вечерние часы — около 500 к к а л/ м 2 * ч а с . [1] Как видно из результатов расчетов (табл.4) суммарный теплоприток для сентября (ЭС ХТ) и октября (ЭС ХТ) превышает допустимый суммарный теплоприток при открытом типе в условиях мягкой зимы без морозов 200— 300 к к а л/ м 2 * ч а с п р а к т и ч е с к и в 2 раза. Из этого следует, что запуск открытого катка в сентябре не целесообразен, в связи с высокими энергозатратами. Если рассматривать рассчитанный суммарный теплоприток по предложенной нами методике для октября и ноября, то начало работы открытого катка желательно производить в октябре. Для подбора холодильного оборудования необходимо определить требуемую температуру хладоносителя на входе в трубную решетку ледяного поля. В «Рекомендациях по проектированию инженерного оборудования искусственных катков» [1] относительная температура θ рассчитана для коэффициента теплоотдачи αэфф= 14 ккал/м2*час*0С, аналогично в автореферате Э.Л.Лихтенштейна [2] относительная температура θ рассчитана для коэффициента теплоотдачи αэфф= 14 ккал/м2*час*0С. В связи с этим был проведен комплекс расчетов относительной температуры θ по формуле О.Е. Власова: [1]
Где:
λ1– коэффициент теплопроводности, ккал/м*час*0С;
а– расстояние между осями труб, м;
d– наружный диаметр труб, м;
αэфф– коэффициент теплоотдачи, ккал/м2*час*0С;
hэкв– глубина, м. Были получены следующие значения относительная температура θ для труб
равной температуры наружным диаметром 32 мм
Таблица 5
а, м
δл, м
4
6
αэфф, ккал/м2*час*0С 8 10 12 14 16 18 20
0,02 0,9001 0,8573 0,8183 0,7828 0,7502 0,7202 0,6925 0,6669 0,6431
0,1 0,03 0,8986 0,8553 0,8159 0,7800 0,7471 0,7169 0,6891 0,6633 0,6394
0,04 0,8972 0,8533 0,8135 0,7773 0,7441 0,7137 0,6856 0,6597 0,6357
0,05 0,8957 0,8513 0,8111 0,7745 0,7411 0,7105 0,6822 0,6562 0,6320
0,06 0,8943 0,8494 0,8087 0,7718 0,7381 0,7073 0,6789 0,6527 0,6284 0,02 0,8867 0,8392 0,7965 0,7579 0,7229 0,6910 0,6618 0,6349 0,6102 0,03 0,8851 0,8371 0,7940 0,7551 0,7198 0,6877 0,6583 0,6313 0,6065
0,11 0,04 0,8836 0,8350 0,7915 0,7522 0,7167 0,6844 0,6549 0,6278 0,6029
0,05 0,8820 0,8329 0,7890 0,7494 0,7137 0,6812 0,6515 0,6243 0,5993 0,06 0,8805 0,8308 0,7865 0,7466 0,7106 0,6779 0,6481 0,6208 0,5957
Вывод: Результаты исследования предлагаются для использования проектными организациями.
Список литературы:
1. Рекомендации по проектированию инженерного оборудования искусственных катков (хладотехническая часть). ЛенЗНИИЭП Госгражданстроя СССР. Л., 1972.
2. Лихтенштейн Э. Л. Исследование температурного поля искусственного катка. Автореферат диссертации на соискание степени канд. техн. наук. Новосибирск, 1970.
3. Холодильная техника: Энциклопедический справочник. Госторгиздат, 1961. С. 378–380.
4. СНиП РК 2.04-01-2010 «Строительная климатология», Изд.: Агентство по делам строительства и жилищно-коммунального хозяйства, Алматы 2011г.
5. Погода и климат. Погода в Алматы за 2011г.– http://pogoda.ru.net/climate/36870.htm
Cooling systems feature outdoor rink seasonal operation
engineer Kisser K. V.
filatov_alex037@mail.ru
National Research University of Information Technologies, Mechanics and Optics Institute of Refrigeration and biotechnology
In this paper we propose an alternative technique for the calculation of caloric artificial rink seasonal operation. Keywords: caloric estimates, the total heat gain, relative temperature θ.
Особенность холодоснабжения открытых катков сезонной эксплуатации
инженер Киссер К.В.
filatov_alex037@mail.ru
Санкт-Петербургский национальный исследовательский университет информационных технологий механики и оптики
Институт холода и биотехнологий
В данной статье предлагается альтернативная методика калорических расчетов для искусственного катка сезонной эксплуатации. Ключевые слова: калорические расчеты, суммарный теплоприток, относительная температура θ.
Расчет закрытых искусственных катков производят по следующим литературам [1],[2],[3]. В данной литературе имеется подробное описание расчета закрытых искусственных катков. Для того чтобы произвести расчет открытого искусственного катка сезонной эксплуатации, предварительно производят калорические расчеты, учитывая тип катка, его площадь и климатические данные при наименее благоприятных условиях работы. В настоящее время открытые искусственные катки рассчитывают по энциклопедическому справочнику «Холодильная техника» [3], но определенной методики расчета открытых катков нет.
Рассмотрим расчет тепловой нагрузки на холодильное оборудование катка
детской спортивной школы в Алматы (данные взяты из [4], [5]).
Расчет теплового потока из окружающего воздуха (без учета конденсации
влаги), произведен по двум методам.
Теплоприток из окружающего воздуха (без учета конденсации влаги) для
сентября (ЭС ХТ) и октября (ЭС ХТ) рассчитан по формуле [3]:
ql = α*(tв–tл) ккал/м2*час,
(1)
Где: α = 6—8 к к а л/ м 2 ч а с ° С — коэффициент теплоотдачи ко льду от воздуха
при скорости его не выше 2 м / с е к ;
t в — температура воздуха над поверхностью льда, °С; t л — температура льда на поверхности катка; По предлагаемой нами методике теплоприток из окружающего воздуха (без
учета конденсации влаги) для октября и ноября рассчитан по формуле:
ql = α*(tв–tл) ккал/м2*час,
(2)
Где: — коэффициент теплоотдачи ко льду от воздуха
при скорости воздуха 0 м/с;
t в = tабс.max –50C — температура воздуха над поверхностью льда, °С; [5] t л — температура льда на поверхности катка;
Таблица 1
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь Ноябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Температура льда tл, ⁰С
-3
Температура воздуха tн, ⁰С
наружного
27
18
26 20
Скорость ветра ω, м/с
2 2 00
Коэффициент теплопередачи ко льду α , Вт/м2*⁰С
6,98
8,13
2,62 2,49
Удельный теплоприток из окружающего воздуха q1,Вт/м2
210
168
76
58
Теплоприток от солнечной радиации с учетом 50% тепла, отражаемого от
поверхности льда, рассчитан по формуле [3]:
q3= 0,5*qR, к к а л / м 2 * ч а с ,
(3)
Где: q R = 550 к к а л / м 2 ч а с — расчетное напряжение солнечной радиации для
летнего периода при падении лучей на горизонтальную поверхность. Для
климата Алматы q R имеет разное значение для каждого месяца:
Таблица 2
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь Ноябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Максимальная
солнечная
радиация q R ,Вт/м2
472,2
216,3
216,3
128
Удельный теплоприток от
солнечной радиации (сентябрь) 236,1
108,2
108,2
64
q3, Вт/м2
Теплоприток от конденсации и замерзания влаги из воздуха рассчитан по
формуле [3]:
q4 = δ(х– х”)*r, ккал/м2*час,
(4)
Где: δ = 25—30 к г / м 2 ч а с — коэффициент, обратный величине коэффициента
испарения;
х — влагосодержание воздуха с учетом влажности его над поверхностью льда,
кг/кг;
х " — влагосодержание воздуха в пограничном слое при средней температуре
поверхности льда, к г / к г ;
r = 680 к к а л/ к г — теплота конденсации водяных паров с учетом замерзания
влаги на поверхности льда.
При определении относительной влажности наружного воздуха принято
допущение, что при высоких значениях наружной температуры и скорости
воздуха 0 м/с, значения влажности воздуха принимается меньше значения
средней относительной влажности воздуха для рассчитываемого месяца на
15%.
Таблица 3
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь Ноябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Относительная влажность наружного воздуха, %
0,49
0,64
0,49 0,59
Относительная льда, %
влажность
1
Влагосодержание воздуха в
пограничном средней
слое при температуре
3
поверхности льда х", кг/кг
Влагосодержание воздуха с
учетом влажности его над
11
10
11
9
поверхностью льда х , кг/кг
Температура льда tл, ⁰С
Теплота
конденсации
-3
водяных паров с учетом замерзания влаги на
680
поверхности льда r, ккал/кг
Коэффициент
обратный
величине испарения δ,
20
25
15 30
кг/м2*час
Удельный теплоприток от
конденсации и замерзания 131,65 138,37 89,64 130,76
влаги из воздуха q4 ,Вт/м2
Суммарный коэффициент теплопритоков на 1 м2 площадки катка:
Таблица 4
Параметры
Сентябрь Октябрь Октябрь
(ЭС ХТ) (ЭС ХТ)
Удельный теплоприток из окружающего воздуха q1,Вт/м2
210
168
76
Удельный теплоприток от
солнечной радиации (сентябрь)
236
108
108
q3, Вт/м2
Удельный теплоприток от
конденсации и замерзания
132 138
90
влаги из воздуха q4 ,Вт/м2
Σq,(Вт/м2)
578 415 274
Ноябрь 58 64
131 253
С учетом прочих эксплуатационных потерь в размере 10—20%, общий удельный приток тепла для указанных конструкций при закрытом типе катка
составляет 350— 400 к к а л/ м 2 * ч а с , при открытом типе в условиях мягкой зимы без морозов 200— 300 к к а л/ м 2 * ч а с и работающих летом в вечерние часы — около 500 к к а л/ м 2 * ч а с . [1] Как видно из результатов расчетов (табл.4) суммарный теплоприток для сентября (ЭС ХТ) и октября (ЭС ХТ) превышает допустимый суммарный теплоприток при открытом типе в условиях мягкой зимы без морозов 200— 300 к к а л/ м 2 * ч а с п р а к т и ч е с к и в 2 раза. Из этого следует, что запуск открытого катка в сентябре не целесообразен, в связи с высокими энергозатратами. Если рассматривать рассчитанный суммарный теплоприток по предложенной нами методике для октября и ноября, то начало работы открытого катка желательно производить в октябре. Для подбора холодильного оборудования необходимо определить требуемую температуру хладоносителя на входе в трубную решетку ледяного поля. В «Рекомендациях по проектированию инженерного оборудования искусственных катков» [1] относительная температура θ рассчитана для коэффициента теплоотдачи αэфф= 14 ккал/м2*час*0С, аналогично в автореферате Э.Л.Лихтенштейна [2] относительная температура θ рассчитана для коэффициента теплоотдачи αэфф= 14 ккал/м2*час*0С. В связи с этим был проведен комплекс расчетов относительной температуры θ по формуле О.Е. Власова: [1]
Где:
λ1– коэффициент теплопроводности, ккал/м*час*0С;
а– расстояние между осями труб, м;
d– наружный диаметр труб, м;
αэфф– коэффициент теплоотдачи, ккал/м2*час*0С;
hэкв– глубина, м. Были получены следующие значения относительная температура θ для труб
равной температуры наружным диаметром 32 мм
Таблица 5
а, м
δл, м
4
6
αэфф, ккал/м2*час*0С 8 10 12 14 16 18 20
0,02 0,9001 0,8573 0,8183 0,7828 0,7502 0,7202 0,6925 0,6669 0,6431
0,1 0,03 0,8986 0,8553 0,8159 0,7800 0,7471 0,7169 0,6891 0,6633 0,6394
0,04 0,8972 0,8533 0,8135 0,7773 0,7441 0,7137 0,6856 0,6597 0,6357
0,05 0,8957 0,8513 0,8111 0,7745 0,7411 0,7105 0,6822 0,6562 0,6320
0,06 0,8943 0,8494 0,8087 0,7718 0,7381 0,7073 0,6789 0,6527 0,6284 0,02 0,8867 0,8392 0,7965 0,7579 0,7229 0,6910 0,6618 0,6349 0,6102 0,03 0,8851 0,8371 0,7940 0,7551 0,7198 0,6877 0,6583 0,6313 0,6065
0,11 0,04 0,8836 0,8350 0,7915 0,7522 0,7167 0,6844 0,6549 0,6278 0,6029
0,05 0,8820 0,8329 0,7890 0,7494 0,7137 0,6812 0,6515 0,6243 0,5993 0,06 0,8805 0,8308 0,7865 0,7466 0,7106 0,6779 0,6481 0,6208 0,5957
Вывод: Результаты исследования предлагаются для использования проектными организациями.
Список литературы:
1. Рекомендации по проектированию инженерного оборудования искусственных катков (хладотехническая часть). ЛенЗНИИЭП Госгражданстроя СССР. Л., 1972.
2. Лихтенштейн Э. Л. Исследование температурного поля искусственного катка. Автореферат диссертации на соискание степени канд. техн. наук. Новосибирск, 1970.
3. Холодильная техника: Энциклопедический справочник. Госторгиздат, 1961. С. 378–380.
4. СНиП РК 2.04-01-2010 «Строительная климатология», Изд.: Агентство по делам строительства и жилищно-коммунального хозяйства, Алматы 2011г.
5. Погода и климат. Погода в Алматы за 2011г.– http://pogoda.ru.net/climate/36870.htm
Cooling systems feature outdoor rink seasonal operation
engineer Kisser K. V.
filatov_alex037@mail.ru
National Research University of Information Technologies, Mechanics and Optics Institute of Refrigeration and biotechnology
In this paper we propose an alternative technique for the calculation of caloric artificial rink seasonal operation. Keywords: caloric estimates, the total heat gain, relative temperature θ.